Цены снижены! Бесплатная доставка контурной маркировки по всей России

Остаточная деформация: ОСТАТОЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ — это… Что такое ОСТАТОЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ?

Содержание

ОСТАТОЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ — это… Что такое ОСТАТОЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ?

ОСТАТОЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ

часть деформации, не исчезающая после устранения воздействий, вызвавших её.

Большой энциклопедический политехнический словарь. 2004.

  • ОСТАЛИВАНИЕ
  • ОСТАТОЧНАЯ ИНДУКЦИЯ

Смотреть что такое «ОСТАТОЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ» в других словарях:

  • остаточная деформация — Деформация, остающаяся после приложения к образцу определенного уровня растягивающих, сжимающих или сдвиговых напряжений в точно установленный интервал времени и разгрузки за точно установленный интервал времени. При испытаниях на ползучесть… …   Справочник технического переводчика

  • ОСТАТОЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ — (Permanent deformation) деформация, которая после прекращения действий внешней силы сохраняется в деформируемом теле в виде пластической деформации. Самойлов К. И. Морской словарь. М. Л.: Государственное Военно морское Издательство НКВМФ Союза… …   Морской словарь

  • Остаточная деформация — 3.10. Остаточная деформация расстояние между контрольной точкой на испытываемом образце, находящемся в исходном состоянии, и этой же точкой на том же образце после снятия нагрузки. Источник: НПБ 171 98*: Лестницы ручные пожарные. Общие… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

  • Остаточная деформация — Permanent set Остаточная деформация. Деформация, остающаяся после приложения к образцу определенного уровня растягивающих, сжимающих или сдвиговых напряжений в точно установленный интервал времени и разгрузки за точно установленный интервал… …   Словарь металлургических терминов

  • остаточная деформация — liekamoji deformacija statusas T sritis Standartizacija ir metrologija apibrėžtis Pusiausviroji medžiagos, kurios neveikia išoriniai veiksniai, deformacija. atitikmenys: angl. residual deformation; residual strain vok. bleibende Deformation, f;… …   Penkiakalbis aiškinamasis metrologijos terminų žodynas

  • остаточная деформация — liekamoji deformacija statusas T sritis fizika atitikmenys: angl. permanent deformation; residual deformation vok. bleibende Deformation, f; bleibende Verformung, f rus. остаточная деформация, f pranc. déformation permanente, f; déformation… …   Fizikos terminų žodynas

  • ОСТАТОЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ — деформация, не исчезающая после устранения воздействий, вызвавших ее …   Металлургический словарь

  • ОСТАТОЧНАЯ ДЕФОРМАЦИЯ — при компрессии разность между объемом грунта до сжатия и в конце разбухания после снятия нагрузки. О. д. объясняется нарушением структуры отдельных агрегатов частиц при сжатии. Особенно характерна для глинистых грунтов …   Словарь по гидрогеологии и инженерной геологии

  • остаточная деформация авиационного средства пакетирования — Деформация авиационного средства пакетирования или элемента его конструкции по отношению к первоначальной форме после прекращения воздействия нагрузки. [ГОСТ Р 53428 2009] Тематики авиационные грузовые перевозки EN distortionULD distortion …   Справочник технического переводчика

  • остаточная деформация (металла) — — [http://slovarionline.ru/anglo russkiy slovar neftegazovoy promyishlennosti/] Тематики нефтегазовая промышленность EN drift …   Справочник технического переводчика

Книги

  • Свойства бумаги, Фляте Д.М.. 384 стр. В книге рассматриваются основные свойства различных видов бумаги (прочность, влагопрочность, долговечность, гигроскопические свойства, деформация при увлажнении и остаточная;… Подробнее  Купить за 2766 грн (только Украина)
  • Свойства бумаги, Д. М. Фляте. В книге рассматриваются основные свойства различных видов бумаги (прочность, влагопрочность, долговечность, гигроскопические свойства, деформация при увлажнениии остаточная; оптические… Подробнее  Купить за 1657 руб

Упругие и остаточные деформации

Упругими называют деформации, исчезающие после снятия вызвавшей их нагрузки.

Это, как правило, весьма незначительные деформации, возникающие при напряжениях, не превышающих значения предела пропорциональности (упругости).

Остаточные (пластические) – часть полных деформаций не исчезающая после разгружения элемента.

Указанные деформации наиболее наглядно можно показать на диаграмме растяжения стального образца (рис. 1)

Рис. 1 Упругие и остаточные деформации на диаграмме растяжения

Если при растяжении стального образца начать его разгружение в любой момент до достижения предела пропорциональности (точка A диаграммы), то линия диаграммы при этом будет возвращаться по той же траектории что и при нагружении, и при полном снятии нагрузки вернется в первоначальное положение О, деформации Δl при этом станут нулевыми.

Это говорит о том, что все деформации стержня до точки A диаграммы, являются упругими.

Но если разгружение образца начать в любой другой момент после прохождения т. A, например из точки С (рис. 1) то диаграмма разгружения будет иметь вид прямой линии, параллельной начальному участку диаграммы OA.

Как видно из рисунка, в точке C, до начала разгружения, полные деформации Δl равны длине отрезка OO2

. После снятия нагрузки (когда F=0) упругая составляющая Δlу полных деформаций O1O2 исчезает, а отрезок OO1 показывает величину остаточных деформаций стержня Δlост.

При разрушении образца, непосредственно перед разрывом OO4 – полная деформация Δl.

Упругие деформации Δlу — O3O4 исчезают сразу после разрыва, и остаются только Δlост пластические (остаточные) OO3.

Предел текучести >
Примеры решения задач >

Относительная остаточная деформация — статьи на тему РТИ

 

Метод заключается в стати­ческом сжатии трубчатой части образцов пористых уплотнителей между параллель­ными плитами на заданную величину, выдержке образцов в сжатом состоянии в тече­ние заданного времени при заданной температуре и измерении относительной остаточ­ной деформации образцов после сжатия. Для испытаний применяют образцы уплотни­телей длиной 100 ± 2 мм.

Образец уплотнителя монтируют на специальное приспособление, замеряют вы­соту И о, вычисляют необходимую величину сжатия образца до размера hi соответству­ющую сжатию трубчатой части образца на 50%. После сжатия образца до размера h j его вместе с приспособлением помещают в термостат и выдерживают в нем 70 ч при температуре 20 ± 5 °С или при температуре — 25 °С в течение 24 ч. По истечении времени термостатирования образец вынимают и выдерживают в течение 30 мин. Затем измеряют высоту после восстановления. Результаты вычисляют по формуле

где ε — относительная остаточная деформация, %; h 0 — первоначальная высота образца, мм; h 0 — высота образца после сжатия, мм; h 2 — высота образца после 30- минутного восстановления, мм.

За результат испытания принимают среднее арифметическое из трех образцов одного уплотнителя.

Определение прочности связи пористой резины с металлом при отслаивании. Под прочностью связи пористой резины с металлом при отслаивании понимается среднее значение нагрузки в Н, вызывающей отслаивание пористой резиновой по­лоски от металлической поверхности, отнесенная к 1 м ширины пористого образца.

Метод предусматривает проведение испытания на отслаивание пористой резины от металла под углом 90°. Испытания проводят на разрывных машинах, снабжен­ных специальным приспособлением.

Образец для испытаний представляет собой полоску из пористой резины, при­крепленную к металлической пластине размером 110*25*2 мм с помощью клея холодного отверждения. Размеры пористой полоски: длина 110 мм, ширина 10- 25 мм и толщина 4-8 мм.

Пористую резиновую полоску или специально вулканизуют, или вырезают из готового изделия. Сторона полоски, по которой производят склеивание, должна быть плоской и иметь поверхностную пленку.

В отдельных случаях допускается проводить проверку прочности крепления пористой резины к металлической поверхности, окрашенной синтетическими эма­лями, или к стеклопластику. Результаты испытаний сравнимы только для определен­ного материала, используемого для приклеивания пористой резины.

Поверхность металлических пластин и полосок обезжиривают бензином и просу­шивают на воздухе в течение 10-15 мин. Пористую резиновую полоску приклеивают к металлической пластине на участке длиной 50 мм, при этом полоска должна быть расположена от конца пластины на расстоянии 10 мм.

Склеиваемые поверхности соединяют, тщательно прикатывают роликом массой 500-900 г десятикратным движением вдоль резиновой полоски. Склеенные образцы выдерживают до испытания без груза при комнатной температуре в течение 24 ± 2 ч.

Испытания проводят при 18-25 °С. Скорость движения зажима разрывной ма­шины 50 ± 10 мм/мин (метод Б). На шкале силоизмерителя отмечают не менее пяти максимальных и минимальных показателей нагрузок. Нагрузку отсчитывают после отслаивания резины от металла на участке не менее 5 мм.

В процессе испытания отмечают характер разрушения образца — Р, М или С: Р — отслаивание клея от резины; М — отслаивание клея от металла; С — частичное от­слаивание клея от резины и металла либо когезионное разрушение по клею.

Показатель прочности связи резины с металлом при отслаивании F (в н/м) вычис­ляют по формуле:

где Рср — средняя нагрузка при отслаивании, Н; b — ширина полоски пористой рези­ны, м.

За результат испытания принимают среднее арифметическое не менее трех изме­рений, результаты которых отличаются от этого среднего не более чем на ±15%.

 

В. И. Клочков

В. П. Рыжков

©Издательство «Химия» , 1984

Остаточная деформация, определение — Справочник химика 21

    Выше мы кратко рассмотрели зависимость от молекулярной структуры эластомеров технологических свойств сажевых смесей и основных физико-механических свойств вулканизатов. Можно указать на ряд других свойств резин, имеющих важное значение при конструировании различных резино-технических изделий, такие как усталостная выносливость, ползучесть, остаточные деформации и др., улучшение которых связано с получением однородных материалов — однородных сеточных структур, что в свою очередь, опирается на внедрение каучуков с определенным молекулярным составом. Весьма существенным является также использование растворимых вулканизующих групп и интенсификация процессов смешения. [c.92]
    Шатуны относятся к числу особо ответственных деталей поршневых машин. Поломка их может вызвать серьезную аварию. Поэтому за состоянием шатунов должно быть установлено тщательное и систематическое наблюдение. Во время среднего ремонта машины шатуны тщательно осматривают с целью обнаружения усталостных трещин шатунные болты проверяют на наличие остаточной деформации. Во время среднего или капитального ремонта (в больших машинах обязательно один раз в год) с помощью меловой пробы проверяют, нет ли трещин в головках шатуна и шатунных болтах. Шатуны и болты погружают на определенное время в керосиновую ванну. Потом насухо вытирают, покрывают меловым раствором и сушат. В местах трещин меловое покрытие темнеет от выступившего керосина. Шатуны и шатунные болты, имеющие трещины, за меняют. 
[c.318]

    Выше отмечалось, что деформация линейных эластомеров в общем случае складывается из двух частей — высокоэластической (обратимой) и вязкого течения (необратимой). Рассмотрим закономерности развития обоих видов деформации во времени при действии постоянной растягивающей силы. Описание начнем с процесса течения , при этом под течением будем подразумевать только истинную остаточную деформацию, определенную путем тщательного разделения указанных составных частей деформации 1- 2. 

[c.224]

    При вращении обечайки в зоне деформации между валками наблюдается иная картина, чем в статическом состоянии изделия. В этом случае сечение заготовки, находящееся над входным (по направлению движения) валком, имеет определенную деформацию, которая увеличивается по мере продвижения сечения к верхнему нажимному валку. При этом величина упругой зоны все время уменьшается, а пластической увеличивается. Максимального значения величины изгибающего момента и зоны пластической деформации достигают в некоторой точке под верхним валком, после чего величина изгибающего момента уменьшается, вследствие чего наступает момент разгрузки. При разгрузке возникают остаточные деформации, т. е. в симметричных относительно верхнего валка сечениях возникают различные по величине деформации в зоне разгрузки они больше, чем в зоне нагружения. В результате нейтральная ось при симметричной нагрузке становится несимметричной, что вносит определенную погрешность при расчетах пружинения заготовки. Экспериментальное исследование влияния прогиба / на величину остаточного радиуса показало следующее. При одинаковой стреле прогиба величина остаточного радиуса при нагружении и разгрузке остается практически постоянной. Определенное расхождение имеется при сравнении величин радиусов на выходной ветви при вращении обечайки и в статическом состоянии. В этом случае разница радиусов может достигать величины 10—12%. При правке обечаек, когда замкнутость контура оказьшает значительное и сложное влияние да величину радиуса изгиба, указанная разница, как будет видно из последующего изложения, не имеет принципиального значения и при соответствующих анализах процесса может не учитываться. [c.53]


    Когда в эксплуатации применялись только прямогонные топлива, стабилизированные природными ингибиторами, испытания топлив на совместимость с резиной сводились к оценке влияния на резину углеводородного состава топлива и примесей в нем. С этой целью образцы резины (в напряженном или ненапряженном состоянии) выдерживали в контакте с топливом в герметично закрытых контейнерах (практически при отсутствии в них воздуха — окислителя) при заданной температуре в течение определенного времени. После выдержки определяли физико-механические параметры резины прочность при растяжении, относительное удлинение, набухание, остаточную деформацию. И хотя при длительном контакте углеводороды разных классов по-разному действуют на резину [337], нитрильные резины в [c.233]

    Остаточная деформация труб, если она является следствием обрыва трубных подвесок в период эксплуатации или при нарушении режима выжига кокса, до определенного предела опасности не представляет. На основании опыта допускается деформация труб размером до двух диаметров. Когда деформация не превышает этого значения, производят ремонт подвесок, а трубы оставляют для дальнейшего применения если она более двух диаметров, трубы заменяют новыми. [c.194]

    Выбор показателей, ответственных за работоспособность изделий, — обычно наиболее трудная часть задачи. Для ненапряженных резин такими показателями могут служить относительное удлинение, прочность, модуль упругости, для напряженных — напряжение или контактное давление и остаточная деформация. Примерами показателей, определяющих работоспособность некоторых изделий, являются твердость (клапаны), контактное напряжение (различные уплотнители), проницаемость (газосодержащие оболочки, мембраны). Расчет гарантийного срока хранения по выбранным показателям предполагает экспериментальное определение  [c.131]

    Под механической прочностью понимается способность твердых тел, подвергаясь в определенных пределах действию внешних сил, не разрушаться и не получать остаточных деформаций. [c.164]

    Снова проверяют правильность расположения пластинки и расстояния I. Поворотом лимба микроскопа совмещают вертикальную линию перекрестия шкалы окуляра с концом пластинки, ближайшим к электромагниту 6. Через определенное время после введения неполярной жидкости на электромагнит накладывают рабочее напряжение и и одновременно включают секундомер. Через определенные промежутки времени т ( 10 с) по шкале микроскопа измеряют смещение пластинки Л/ до тех пор, пока оно не превысит 1 мм. Отключают питание электромагнита (время выключения отмечают по секундомеру) и снова через те же промежутки времени измеряют по шкале микроскопа изменение остаточной деформации. [c.202]

    Таким образом, в зависимости от исходной кривизны, толщины проката и количества валков, остаточная деформация может быть достаточно большой. Точное определение величины остаточных напряжений затруд-нено. Поэтому в расчетах долговечности заготовок по формуле (3.12) необходимо подставлять значения остаточных напряжений, определенные по формуле (3.8). [c.173]

    Остаточная деформация труб, если она является следствием обрыва трубных подвесок в период эксплуатации или при нарушении режима выжига кокса, до определенного предела опасности не представляет. На основании опыта допускается перемещение труб величиной до двух диаметров. [c.201]

    В зависимости от природы исходного каучука, свойств ингредиентов и степени вулканизации резин наблюдается разная степень изменения показателей. В большинстве случаев повышение температуры приводит к снижению прочностных свойств, твердости, износостойкости, остаточных деформаций и повышению эластичности до определенного предела с последующей реверсией в связи с возрастанием энергии теплового движения цепных макромолекул каучука и уменьшением энергии межмолекулярного взаимодействия в вулканизате. При этом возможно плавление кристаллической структуры каучука. Так, вулканизаты на основе НК, обладающие высокими прочностными свойствами при комнатной температуре, вследствие резкого падения прочности при повышении температуры теряют необходимые эксплуатационные свойства. Достаточную теплостойкость проявляют резины на основе хлоропренового каучука и вулканизаты на основе каучуков общего назначения в присутствии ускорителей типа тиазолов и продуктов конденсации альдегидов с аминами, высокую — резины на основе СКФ, СКТ, акрилатного каучука. [c.169]

    Экспериментальное определение сопряжено со значительными трудностями, поэтому вместо используют накопленную относительную остаточную деформацию  [c.169]

    Это уравнение справедливо лишь при малых деформациях, так как при определенном Критическом напряжении, называемом пределом упругости, тело теряет упругие свойства и сохраняет остаточные деформации. Модуль сдвига Е при одинаковой скорости приложения нагрузки зависит от природы тела и температуры. Для твердых тел величина Е может достигать весьма больших значений, для истинных жидкостей = О, так как всякое сколь угодно малое [c.331]


    Следовательно, условия равновесия жидкости, подверженной действию поверхностных сил, могут быть сняты только в результате перемещений составляющих атомов, и, чтобы получить остаточную деформацию, нужно приложить определенное критическое напряжение сдвига. В дополнение к этому следует указать, что [c.262]

    Вопрос этот чрезвычайно важен и с практической точки зрения. Если изделие оформлено не только за счет истинной остаточной деформации, но в значительной степени и за счет развития высокоэластической деформации, то через некоторое время (особенно, если оно будет работать при повышенной температуре) изделие потеряет свою форму и придет в полную негодность. Понятно, что качественное изделие можно получить только при реализации истинного течения материала. Наиболее надежным способом определения наличия истинного течения является определение структуры полимера до и после формования, например, при помощи двойного лучепреломления. [c.257]

    Величина деформации битумоминерального материала и, следовательно, его модуль упругости зависят от скорости нагружения (деформирования). При быстром нагружении проявляется в основном упругая деформация, которая по своей величине бывает относительно небольшой. При медленном нагружении или при ступенчатом приложении нагрузки через определенные интервалы времени проявляются упругая и остаточная деформации, причем величина последней может быть достаточно большой. [c.7]

    Наибольшее значение остаточной деформации трубы, полученное по формуле, принимается за расчетное для определения скорости ползучести. [c.121]

    МС 815. Резина и термоэластопласт. Определение остаточной деформации при нормальной, повышенной или низкой температуре. [c.420]

    От каждой партии резины отбирают не менее трех образцов для определения температуры и остаточной деформации и не менее шести образцов для испытаний на динамическую выносливость с размерами, соответствующими нормам без дефектов и повреждений. Высоту образцов замеряют штангенциркулем в трех точках (с погрешностью до 0,1 мм). По твердости образцы не должны отличаться друг от друга более чем на 1—2 единицы по Шору А. Отобранные образцы нумеруют. Устанавливают расстояние между опорными площадками. [c.147]

    Определение теплообразования, остаточной деформации и усталостной выносливости при многократном сжатии проводится также по ГОСТ 20418—75 на флексометре на образцах цилиндрической формы диаметром 17,8 мм и высотой 25 мм, с частотой сжатия 870, 1040, 1500 и 1800 цикл/мин. [c.148]

    Испытание заключается в определении изменения эластических свойств резин при замораживании, которое характеризуется коэффициентами морозостойкости и возрастания жесткости и остаточной деформацией резины. [c.192]

    Для определения коэффициента возрастания жесткости и остаточной деформации к образцу прикладывают нагрузку, вызывающую в течение (300 5) с то же удлинение образца, что и при воздействии первоначального груза в спирте (при 23 °С). По истечении заданного времени снимают нагрузку и записывают ее зна- [c.194]

    Деформацией называется изменение формы тела под влиянием внешних сил. Деформация может быть упругой, если тело после снятия нагрузки полностью восстанавливает первоначальную форму и размеры, и остаточной, если тело не восстанавливает первичной формы и размеров. Наличие остаточных деформаций в частях оборудования в подавляющем большинстве случаев недопустимо, поэтому детали машин и аппаратов можно подвергать только такиж воздействиям внешних торые не дают остаточных деформаций. Например, если плоское донышко цилиндрического аппарата в процессе эксплуатации приобретает выпуклость больше определенного предела, то это значит, что здесь имеет место недопустимая деформация и аппарат должен быть остановлен и подвергнут проверке. [c.165]

    Механические свойства. Температура оказывает неблагоприятное влияние на механические свойства, и во всех случаях необходимо стремиться к минимальному изменению свойств, обусловленному тепловым воздействием во времени. Наиболее важны следующие характеристики остаточная деформация при сжатии, определяемая как постоянная деформация прокладки, выраженная в процентах степени от сжатия материала, вызываемого приложенным сжимающим усилием, под которым прокладка выдерживалась определенное время при фиксированной температре. Типичные значения даны в табл. 1  [c.300]

    Воздействие тепла и кислорода иа напряженные полимеры приводит к деструкции полимерных молекул, следствием которой являются химическая ползучесть, химическая релаксация и уменьшение долговечности. Имеются стандартные методы испытаний на определение ползучести растянутых образцов резины при старении (Р = onst), релаксации напряжения и остаточной деформации в сжатых образцах (е = onst). [c.130]

    Иногда найденная в этих условиях необратимая деформация представляет собой не истинно пластическую, а кажущуюся пластическую деформацию, являющуюся следствием того, что процесс восстановления формы деформированного тела происходит чрезвычайно медленно. В последнем случае остаточная деформация частизно или полностью исчезает в результате определенной обработки тела (например, нагревания или набухания в растворителе), обусловливающей более быстрое протекание перегруппировки структурных элементов. Это указывает на то, что деформированное тело после снятия прило- [c.333]

    Ярким примером коагуляционных структур могут служить глинистые суспензии [8—37]. Жидкообразная хорошо текучая глинистая суспензия, налитая в пробирку и заструктурированная в течение определенного времени, приобретает достаточную прочность и после переворачивания пробирки вверх дном не выливается. Несколькими механическими встряхиваниями полученную систему опять можно перевести в жидкообразное состояние с минимальной прочностью. Такой процесс разрушения и восстановления структуры можно осуществлять до бесконечности. Описанные явления называются тиксотропией, и для их проявления должны быть соблюдены следующие условия не слишком высокая прочность структуры и ее способность к значительным остаточным деформациям наличие коллоидной фракции частиц (1—100 мкм), интенсивно участвующих в тепловом движении большое число частиц дисперсной фазы в единице объема среды вытянутая форма частиц высокая степень лиофильности поверхности частиц. [c.15]

    К основным механическим свойствам пород относятся упругость лород, прочность на сжатие и разрыв, остаточная деформация, пластичкость. Определение прочности на сжатие и разрыв необходимо при изучении процессов перфорации, торпедирова ия, гидрав лического разрыва пластов и т. д. [c.6]

    Вследствие изменения конформации макромолекул в растянутом линейном полимере напряжение быстро снижается, а в обра не сохраняются болыние остаточные деформации, В пространственном полимере поперечные химические свя )И между макромо скулами не позволяют им перемещаться, поэтому ретаксация в таких полимерах происходит только до определенного напряжения. Чем больше степень сшивания, тем меньше эффект релаксации [c.260]

    При несколько больших напряжениях, превышающих предел упругости, тело теряет упругие свойства и начинает деформироваться (каждому телу присущ определенный предел упругости). Начало процесса деформации тела знаменует начало второй стации измельчения — стадии пластичной деформа-ц и и. Происходящая на данной стадии потеря упругих свойств телом выражается в измененпи его формы. При напряжениях, превышающих предел упругости, возникают так называемые остаточные деформации. Но деформация пластична, и тело еще не разрушается. Если снять приложенную силу, то тело сохранит целостность новой формы. Стадия заканчивается по достижении напряжения, равного пределу прочности тела. Если [c.48]

    Остаточная деформация — разность высот образца (в мм) до испытания и после восстановления. По ГОСТ 10201—75 определение проводится на дефометре (рис. 7.7) — [c.79]

    НИИРПом разработан прибор ПТЭР для одновременного определения твердости и гистерезисных потерь. По своим параметрам он соответствует требованиям ГОСТ 20403—75 на определение твердости по ИСО. После погружения индентора в образец на глубину (характеристика твердости) происходит его выталкивание образцом. Глубина остаточной деформации определяет гистерезисные потери. Она имеет вязкоупругий характер. Гистерезисные потери X рассчитывают по формуле  [c.99]

    Поскольку релаксационные процессы значительно ускоряются при повышенных температурах, хотя и не завершаются полностью при непродолжительном испытании, состояние материала может считаться условноравновесным. Испытание проводится на специальном приборе при 70 °С. Образец в течение 15—30 с растягивают на определенную величину, и по истечении 1 ч замеряют усилие, обеспечивающее заданную деформацию. За счет вязко-упругих свойств в вулканизованной резине общая деформация может быть не полностью обратимой, поэтому определение остаточной деформации, наряду с общей, дает более полную картину упругоэластических свойств резин. Остаточная деформация определяется после самопроизвольного восстановления формы и размеров образца в течение определенного времени после снятия нагрузки (по ГОСТ 270—75). [c.116]

    Испытание в условиях симметричного знакопеременного режима исключает накопление остаточных деформаций в образцах и в ряде случаев больше соответствует режиму эксплуатации, чем при испытаниях в условиях знакопостоянного цикла. К таким испытаниям относится определение усталостной выносливости образцов при знакопеременном изгибе на машине ДИЗПИ на образцах гантелевидной формы с частотой деформации 1000 и 3000 цикл/мин и деформацией до 30%. По истечении 10 мин [c.152]

    Выше температуры размягчения упругость полимеров не идеальна, так как упругое восстановление после деформации образца не является полным ( остаточная деформация ). Это происходит потому, что внутренние напряжения внутри образца, вызванные деформацией сегментов, при взаимном перемещении макромолекул могут быть компенсированы, что, в свою очередь, вызывает уменьшение восстанавливающей силы. Такого рода процессы называются релаксационными. При более высоких температурах процессы релаксации протекают быстрее (усиление мак-роброуновского движения), хотя сам полимер в расплавленном состоянии еще остается упругим, так как макромолекулы находятся в виде переплетенных клубков. Поэтому расплавы высокомолекулярных веществ называют также вязкоупругими жидкостями. Вязкоупругие свойства отчетливо обнаруживаются только в определенном температурном интервале в непосредственной близости от температуры размягчения полимеры являются настолько жесткими, что для их деформирования требуются значительные усилия и восстановление протекает весьма медленно. Значительно выше температуры размягчения расплав легко деформируется, но на упругое восстановление накладывается течение вследствие усиления макроброуновского движения. Область [c.37]


Остаточная деформация — главный показатель работоспособности дисковых затворов | Архив С.О.К. | 2006

Рис. 1. Значение остаточной деформации сжатия в соответствии с ГОСТ 9.029–74

Рис. 2. Зависимость герметичности дискового затвора новой конструкции на базе серии «Универсал» от материала диска (вкладыш из резины на основе каучука СКЭП

Табл. 1. Результаты типовых испытаний дискового затвора новой конструкции на базе серии «Универсал» на надежность узла уплотнения

Особые требования предъявляются к резиновым изделиям, применяемым в дисковых затворах, конструкция которых имеет разнообразные резиновые детали. Такие детали, наряду с компактностью и малым весом, должны быть эластичны и прочны. По условиям эксплуатации к ним предъявляются различные требования: при низкой температуре должны быть морозостойки, и хорошо противостоять истиранию, при контакте с агрессивными средами — стойкими к химическому воздействию и т.д.

Очень важно сохранение деталями узла уплотнения их свойств в широких пределах температур при одновременном воздействии различных газовых и жидких сред. Поскольку геометрия деталей узла уплотнения должна оставаться практически постоянной на продолжении всего срока службы, величина остаточной деформации сжатия (ОДС) становится одним из важнейших показателей резинотехнического изделия, характеризующим его способность сохранять эластические свойства в сжатом состоянии при заданных условиях.

Поэтому наибольшее значение на практике приобретает значение релаксации, напряжения при сжатии, т.к. непрерывное снижение контактного напряжения в течение эксплуатации или хранения резинового изделия приводит к потере герметичности уплотнительного соединения. Снижение контактного напряжения максимально зависит от времени воздействия нагрузки, а повышение температуры резко ускоряет этот процесс. Таким образом, ОДС зависит от температуры и времени воздействия нагрузки, состава резины и степени вулканизации, которые можно разделить на две группы.

Первая группа включает свойства самого материала: твердость, релаксационные свойства, склонность к ползучести и др.

Вторая группа факторов включает режимы эксплуатации и особенности конструкции изделия: изделие резиновое или резинометаллическое, степень сжатия, температуру, толщину изделия и т.п. Перед лабораторией научно-технического центра ЗАО «АРМАТЭК» была поставлена задача экспериментально установить количественную зависимость между величиной ОДС и первичными факторами. При этом необходимо было решить две задачи.

  1. Выбрать и при необходимости откорректировать рецептуру материала.
  2. Установить корреляцию между величиной ОДС и второй группой факторов.

В данном случае мы попытались решить вторую задачу, т.к. для исследования была взята гостированная сырая резиновая смесь на основе этилен-пропиленового каучука твердостью 78 ед. шор, в целом удовлетворяющая эксплуатационным требованиям. Для установления корреляционной зависимости определяли значение ОДС в соответствии с ГОСТ 9.029–74 (метод Б) (рис. 1). Образцы в виде цилиндров изготавливались из резиновой смеси при режиме вулканизации 175°Сx25′. Затем образцы подвергались сжатию в струбцинах на 11 и 20% и выдерживались в этот состоянии 72 ч при t = 23°С и 80°С.

Обработка полученных экспериментальных данных позволила получить следующую зависимость: OДC = 0,05(h – h(a))(t0 + t), % где h — толщина образца, мм; h(a)— величина сжатия, мм; t0— нормальная температура; t — температура эксплуатации. Предложенная зависимость справедлива для данного вида материала и позволяет рассчитывать величину ОДС при различных условиях эксплуатации и конструкции изделия.

Результаты этих исследований были применены группой конструкторов ЗАО «АРМАТЭК» при разработке нового изделия на базе серии «Универсал» — затвора дискового DN 100 с гуммированным диском на рабочее давление 2,5 МПа. В табл. 1 представлены результаты типовых испытаний данного затвора на надежность узла уплотнения, взятые из протокола №50-06 от 07.04.06. На рис. 2 приведена зависимость герметичности затвора от материала диска. Результаты испытаний позволили начать производство дисковых затворов нового поколения на давление 2,5 МПа.

Деформация остаточная — Энциклопедия по машиностроению XXL

Если образец нагрузить силой, меньшей Яд, и затем нагрузку снять, то имеет место только упругая деформация, остаточная (пластическая) деформация отсутствует.  [c.134]

С повышением твердости обрабатываемого материала уменьшается объем, подвергаемый пластической деформации. Чем мягче сталь, тем глубже распространяется пластическая деформация. Остаточные напряжения возрастают при увеличении сопротивления деформации, при повышении твердости  [c.379]


Обработку сталей и сплавов нужно производить в однофазном состоянии, так как при гомогенной структуре отдельные кристаллиты претерпевают более равномерную деформацию. В случае же гетерогенной структуры деформация может быть неравномерной вследствие различных свойств кристаллитов разных фаз, что может приводить к повышению сопротивления деформации, остаточным напряжениям и понижению пластичности обрабатываемого металла. Только отдельные виды гетерогенных структур, например мелкозернистый цементит, равномерно распределённый в феррите, обладают хорошей пластичностью. Поэтому при определении температур обработки ковкой-штамповкой необходимо руководствоваться также и диаграммами состояний (табл. 13).  [c.289]

Во избежание появления пластических деформаций (остаточного удлинения и скручивания) верхний предел напряжений затяжки ограничивают минимально допускаемым значением коэффициента запаса прочности по постоянным напряжениям  [c.327]

Тавровые и нахлесточные соединения допустимы только для металла толщиной до 3 мм. При большой толщине неравномерный разогрев приводит к существенным деформациям, остаточным напряжениям и возможности образования трещин. Свариваемые кромки зачищают от загрязнений на 30. .. 50 мм механическими способами или газовым пламенем. Перед сваркой детали сварного соединения закрепляются в сборочно-сварочном приспособлении или собираются с помощью коротких швов — прихваток (рис. 3.3).  [c.85]

Изменение истинных напряжений и деформаций в интервале квазистатического разрушения зависит, помимо указанных свойств самого материала, также от величины действующей нагрузки. Последняя определяет остаточную накопленную деформацию (остаточное сужение) при мягком нагружении. С уменьшением величины нагрузки остаточное сужение при разрушении снижается и истинные напряжения и деформации до момента образования трещины приближаются к условным. В области квазистатического разрушения разница между истинными и условными напряжениями при разрушении выше у материалов, обладающих большей пластичностью. Для стали ТС условные и истинные разрушающие напряжения могут отличаться более чем в 3 раза (рис. 5.7). Связано это, с одной стороны, с упрочнением материала при пластическом деформировании, с другой — с образованием шейки. Причем, как показывает эксперимент (рис. 5.7), при циклическом упругопластическом деформировании разупрочняю-щейся стали ТС в интервале квазистатического разрушения (Ар  [c.174]


Остаточная деформация. Остаточная деформация вычисляется на основе зависимости (62.2) так как нагрузка сбрасывается полностью, то о = 0. Но тогда остаточная деформация равна  [c.261]

Структура стали 9Х (исходное состояние — зернистый перлит) после термомеханической обработки с деформацией путем винтового протягивания представляет собой мелкокристаллический мартенсит, карбид и остаточный аустенит. Возрастание температуры деформации с 900 до 1000° С увеличивает размер кристаллов мартенсита. С повышением скорости протягивания в диапазоне от 0,25 м/мин до 0,75 м/мин при постоянных температуре деформации 900° С и степени деформации 15% изменяется распределение остаточного аустенита. При малых скоростях деформации остаточный аустенит наблюдается в виде отдельных, неравномерно распределенных областей, а при повышенных его распределение более равномерно по всему объему упрочненного слоя. С увеличением степени деформации от 5 до 15% возрастает количество остаточного аустенита, растет дисперсность мартенсита, более равномерно распределяются карбиды.  [c.399]

Людвик интересовался связью между скоростью деформаций, остаточной деформацией и последействием. Людвик обнаружил, что для большинства металлов вязкие эффекты оказались пренебрежимо малыми, и, обращаясь к предыдущим исследованиям в попытке найти подходящий материал для изучения такого поведения, он в конце концов выбрал олово. Он провел два типа опытов. В первом оловянные проволоки 3 мм в диаметре и 3 м длиной растягивались грузами весом от 2 до 15 кгс так, что он мог наблюдать скорости удлинения образцов.  [c.184]

Изменение остаточного удлинения при разрыве при повышении скорости деформации было различным в зависимости от термической обработки. Общая тенденция для сталей была такова, что с возрастанием скорости деформации остаточное удлинение при разрыве вначале несколько возрастало, а затем падало.  [c.253]

При предельной нагрузке, когда пластическая деформация распространится на все сечение, напряжения будут распределены равномерно (рис, 8.17,г). Величина предельной нагрузки не зависит от остаточных напряжений, так как уже при начальной пластической деформации остаточные напряжения были сняты. После снятия нагрузки остаточные напряжения в стержне будут отсутствовать. Таким образом, для пластичных материалов остаточные напряжения практически не влияют на величину разрушающего усилия. Под пластичным материалом в данном случае подразумевают такой, в котором ев > 4%, где ев — остаточная деформация, соответствующая пределу прочности материала сгв.  [c.294]

Пластичность — способность лакокрасочного покрытия сохранять деформацию (остаточная деформация) после снятия усилий, вызвавших деформацию.  [c.207]

Деформации остаточные после обкатывания поверхностей 513, 514  [c.859]

Деформации остаточные — Зависимость от натяга 509  [c.863]

Цикл нагружение — разгружение повторяют 2 раза, после чего фиксируют остаточную деформацию по шкале деформации. Остаточную деформацию рамки пружинного блока определяют после одноразового нагружения — разгружения. В этом случае место приложения нагрузки — посредине продольной стороны рамки блока.  [c.184]

Давление удельное в прессе 59 двусторонняя обработка на круглопильных станках 6-7 двухконусных пружин изготовление (автомат) 78, 79, 80 деформация остаточная (см. методы испыт.)  [c.320]

Для сталей со сравнительно более высоким содержанием углерода характерен постепенный переход от упругого участка к пластическому (фиг. 12). В этом случае предел текучести становится трудно различимым. Точка Р, в которой кривая начинает отклоняться от прямолинейного направления, называется пределом пропорциональности. Он указывает также величину напряжения, превышение которой вызывает заметные остаточные деформации (остаточные после разгрузки).  [c.27]

Явление постепенного разрушения структуры при увеличении напряжений, состоящее в бесчисленных относительных движениях частей кристаллических зерен относительно друг друга, может быть замечено также и в больших масштабах. В материалах со сравнительно ослабленной структурой при увеличении напряжений появляется своеобразная кажущаяся пластическая деформация. Остаточная деформация возникает за счет постепенного разрушения связи между частицами при возрастании нагрузки. Резким проявлением такого рода деформации является, например, сжатие под нагрузкой конического тела из парафина (фиг. 51).  [c.80]


После полной разгрузки остаточные напряжения и остаточные деформации определяются с помощью теоремы Ильюшина об упругой разгрузке. Данная теорема выполняется, если прп разгрузке не появляются пластические деформации обратного знака, а упругие постоянные остаются такими же, как и при нагружении до появления пластической деформации. Остаточные напряжения и деформации вычисляются как разности напряжений и деформаций до  [c.267]

Согласно теореме о вторичных пластических деформациях, остаточные напряжения определяются [122] следующим образом при Г1 [c.300]

Балки сварные — Деформации остаточные 67  [c.427]

На ркс. 76 представлена структура деформированного алюминия. Деформацию создаыали растяжением, а затем металл рекристаллизовался при 550°С в течение 30 мни. При отсутствии деформации (макроструктура сфотографирована без увеличения) структура настолько мелкозерниста, что отдельные зерна нсразлнчнмы без увеличения. Наиболее крупное зерно получается ирн минимальной деформации (остаточное удлинение 3%), которая, очевидно, близка к критической деформации. По мере увеличения степени деформации размер зерна в рекристаллизованном металле уменьшается. Следовательно, средний размер зерна после рекристаллизации зависит от температуры ре-  [c.94]

Механические свойства материала детали При повышении твердости шероховатость обработанной поверхности снижается (при черновой и чистовой обработке в пределах одного класса, а при отделочной — одного-двух классов), причем этот фактор сказывается в большой степени при низкоскоростных операциях (протягивании), чем при других операциях (течении, фрезеровании) С повышением твердости обрабатываемого материала уменьшается обтем, подвергаемый пластической деформации. Чем мягче сталь, тем глубже распространяется пластическая деформация. Остаточные напряжения возрастают при увеличении сопротивления деформаций, при повышении твердости С увеличением твердости и прочности материала, повышением остаточных напряжений в поверхностном слое и снижением шероховатости усталостная прочность повышается  [c.399]

После длительного пребывания в зоне высокой температуры, особенно в паровой среде, чугунная деталь несколько увеличивается в объеме. Этот процесс является необратимым, а деформации — остаточными. Чугун становится очень рыхлым, мягким и непрочным. Главной причиной роста серого чугуна являются структурные превращения. Карбид железа РезС, входящий в состав перлита, распадается. В результате этого увеличивается количество скоплений графита и его размеры. Общее разрыхление позволяет пару проникать вдоль графитовых включений и окислять всю массу чугуна. Вследствие этого объем детали еще больше увеличивается. Особенно способствует росту чугуна большое содержание в нем кремния.  [c.433]

При нагружении до точки А (рис. 4.17,а) и последующем снятии нагрузки в случае упругой разгрузки кривая, ограничивающая петлю гистерезиса, должна была бы следовать по прямой AF. Однако в силу того, что возникшие под действием пластической деформации остаточные микронапряжения, имеющие знак, противоположный знаку напряжений, которыми они были наведены, вызывают дополнительную упругую деформацию и тем самым нарушают линейность прямой разгрузки, т. е. разгружение фактически протекает по кривой АВ, определяющей модуль разгрузки Е, который меньше упругого модуля Е. В результате имеет место неупругая деформация Абн, на величину которой уменьшается фактическая пластическая деформация в полуцикле. Такая же картина наблюдается и в полуцикле сжатия, с той лишь разницей, что при разгрузке со сжатия модуль разгрузки Ер отличается от Ер растяжения, и в связи с этим Абн Ф AShi хотя это отличие может быть и небольшим.  [c.114]

Возникновение растягивающих остаточных напряжений в поверхностном слое. В результате обезуглерожнвания поверхностного слоя или обеднения его другими компонентами после проведения термической обработки в нем возникают высокие растягивающие остаточные напряжения, обусловленные различием температурных коэффициентов линейного расширения и объемных эффектов при протекании фазовых превращений в измененном поверхностном слое и в сердцевине детали [12]. В таких условиях в поверхностном слое детали при действии даже незначительного внешнего растягивающего напряжения может возникнуть пластическая деформация. Остаточные растягивающие напряжения в поверхностном слое Снижают прочность при циклическом нагружении.  [c.684]

Влияние величины приложенного напряжения При превращении е у явление сверхпластичности суммируется с объемным эффектом, обусловленным разностью удельных объемов е- и у-фаз, а при т- е-переходе вычитается. Истинная деформация представляет собой разницу между остаточной деформацией и объемным эффектом превращения эталонного образца. Чем больше величина приложенных напряжений, тем сильнее выражен эффект сверхпластичности и выше температура его проявления. Линейная зависимость между деформацией и приложенным напряжением в упругой и упругопластической областях (до 200 МПа) является общей закономерностью для всех типов деформации (остаточная, суммарная, при уч е-переходах и истинная) (рис. 53). Такая закономер-  [c.136]

Совсем недавно Понтер [7] установил общий принцип, позволяющий определять верхние оценки для локальных перемещений упругопластических конструкций, подверженных переменному нагружению ). В этой работе указанная оценка выражена в виде суммы перемещений, которые имели бы место, если бы конструкция была идеальноупругой, и добавочных перемещений, которые могут быть выведены из энергии упругой деформации остаточных напряжений.  [c.55]


Разрушение тела, полное или местное (появление видимых трещин, отколы и т. п.), вообще говоря, также влечет за собой остаточные деформации. Остаточная деформация, не сопровождающаяся местным разрушением, носит название пластической Остаточные деформации либо не изменяются существенно с течением времени, либо на их величине заметно сказывается влияние времени деформирования. Деформации, зависящие от времени, принято называть вязкими. Кроме того, различают обилую деформацию, распространяющуюся на весь объем тела, и местную деформацию, происходящую лишь в малой части этого-объема. В частности, некоторые теоретические соображения и экспериментальные результаты дают основания считать, что взаимно уравновешивающиеся силы, приложенные к весьма малой части объема тела, вызывают в последнем лишь местные деформации. Поэтому если на весьма малую часть объема тела действует какая-либо нагрузка, то, прикладывая дополнительно нагрузку, статически эквивалентную данной, т. е. имеющую одинаковые с ней главный вектор и главный момент, и данную нагрузку обратного направления, мы вызовем в теле лишь местные деформации, ибо дополнительная нагрузка представляет собой систему взаимно уравновешенных сил, действующих на малый объем тела. Если отбросить затем данную нагрузку прямого и обратного направлений, снова получим лишь местные деформации, в то же время заменив данную нагрузку статически ей эквивалентной. Таким образом, если не интересоваться местными деформациями, то данную нагрузку, приложенную к весьма малой части объема тела, можно заменить статически ей эквивалентной, т. е. имеюш,ей тот же главный вектор и тот же главный момент принцип Сен-Венана). Именно на основании этого принципа мы можем сплошную нагрузку q, приложеннук> к малой (по сравнению с размерами тела) части поверхности, заменять сосредоточенной силой. Такая замена равносильна  [c.18]

Дефекты макрогеометрические 39 Деформации остаточные 224—226 Дирихле задача 102, 233 Дисперсия 100, 101 Диссоциация электролитическая 6  [c.296]

При равномерной (однородной) предварительной упруго-пластической деформации, когда распределение напряжений одинаково с упругим, остаточные напряжения Рис. 1. Кривая деформирования образца из кон- не образуются. Например, после струкционнсго материала при наличии разгрузки растяжения гладкого стержня С напряжениями > От и последующей разгрузки он получит остаточную деформацию (остаточное относительное удлинение, см, рис. 1)  [c.642]


Сопротивление материалов (1970) — [ c.35 ]

Физические основы механики и акустики (1981) — [ c.60 , c.157 ]

Основы теории упругости и пластичности (1990) — [ c.292 ]

Сопротивление материалов 1986 (1986) — [ c.101 , c.103 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) — [ c.155 ]

Лабораторный практикум по сопротивлению материалов (1975) — [ c.12 ]

Моделирование конструкций в среде MSC.visual NASTRAN для Windows (2004) — [ c.399 ]

Сопротивление материалов (1976) — [ c.19 ]

Металлургия черных металлов (1986) — [ c.244 ]

Сплавы с эффектом памяти формы (1990) — [ c.32 ]

Теория пластичности (1987) — [ c.135 , c.172 ]

Основы теории пластичности (1956) — [ c.62 , c.261 ]

Механика сплошных сред (2000) — [ c.15 , c.150 , c.311 ]

Справочник металлиста Том2 Изд3 (1976) — [ c.20 ]

Сопротивление материалов (1959) — [ c.66 , c.68 , c.103 , c.257 , c.274 ]

Сопротивление материалов Издание 3 (1969) — [ c.3 , c.724 ]

Справочник мебельщика Станки и инструменты Организация производства и контроль качества Техника безопасности (1976) — [ c.183 ]

Пластичность и разрушение твердых тел Том1 (1954) — [ c.27 ]

Сопротивление материалов Издание 13 (1962) — [ c.20 , c.47 , c.51 , c.63 , c.142 ]

Расчёты и конструирование резиновых изделий Издание 2 (1977) — [ c.30 ]

Сопротивление материалов (1964) — [ c.7 ]

Сопротивление материалов (1962) — [ c.7 , c.27 , c.95 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) — [ c.145 ]

Краткий курс сопротивления материалов с основами теории упругости (2001) — [ c.7 ]

Пластичность Ч.1 (1948) — [ c.12 ]

Расчет на прочность деталей машин Издание 4 (1993) — [ c.182 ]

Теория пластичности Изд.3 (1969) — [ c.9 , c.53 ]

Основы теории пластичности Издание 2 (1968) — [ c.95 , c.378 ]

Сопротивление материалов (1962) — [ c.2 , c.5 , c.57 ]

Сопротивление материалов Том 1 Издание 2 (1965) — [ c.12 , c.17 ]

Техническая энциклопедия Том16 (1932) — [ c.0 ]



Остаточная деформация — Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 3

Остаточная деформация

Cтраница 3

Остаточные деформации после снятия статической нагрузки не допускаются.  [31]

Остаточная деформация при разводке кольца на Ve его диаметра не должна превышать 10 — 12 % зазора в свободном состоянии.  [33]

Остаточные деформации не уничтожаются после снятия деформирующих сил.  [34]

Остаточная деформация появляется после нагрузки пружины сверх предела пропорциональности или в результате усталости материала пружины от длительной эксплуатации ее на нагрузках, близких к пределу пропорциональности. Предел пропорциональности пружины это та нагрузка, до которой раскручивание пружины пропорционально действующему на нее усилию и после которой приращение раскручивания пружины не пропорционально приращению действующей силы.  [35]

Остаточные деформации на наружных поверхностях толстостенных деталей незначительны и практически не вызывают изменения наружных размеров; для тонкостенных деталей эти деформации достигают десятых долей мм, что заставляет учитывать их в технологическом процессе обработки деталей.  [36]

Остаточные деформации можно снять и в готовых сварных соединениях, для чего применяют несколько способов. В тех случаях, когда это возможно, к изделию прикладывают внешнюю нагрузку. Тогда создаваемые ею напряжения складываются с остаточными и вызывают местную пластическую деформацию в местах наибольших остаточных напряжений. Пластическая деформация снимает в определенной степени остаточные напряжения или приводит к их более благоприятному перераспределению по поперечному сечению соединения.  [38]

Остаточная деформация быстро возрастает с повышением температуры.  [39]

Остаточная деформация является функцией наложенной деформации. Проверка на остаточную деформацию производится при наложенных деформациях, выбираемых в зависимости от дюрометрнче — CKoii твердости резины. Данные таблицы относятся к цилиндрическим образцам 2 5 см в диаметре и 12 5 мм толщины.  [40]

Остаточная деформация, появляющаяся в результате действия постоянной нагрузки или постоянно приложенной деформации, сильно меняется в зависимости от состава резины и от того, в каких условиях до этого находилась резина. У резины, нагруженной до определенной деформации, остаточная деформация имеет тенденцию в относительно короткое время приобретать более или менее постоянную величину ( фиг. Американским обществом по испытанию материалов принята 22-часовая продолжительность нагрузки. Напряжения, развивающиеся при любых реальных нагрузках, непрерывно изменяются как за счет остаточной деформации ( невосстанавливающееся поперечное растяжение), так и за счет постепенного изменения нагрузки, происходящего из-за скольжения фланца и местных изменений деформации. Общий эффект называется расползанием. Остаточная деформация вызывает невосстанавливаемое изменение размеров в направлении действия нагрузки.  [41]

Остаточные деформации, постепенно накапливаясь, переходят в неисправности.  [42]

Остаточная деформация для таких материалов может иметь значительную величину.  [43]

Остаточные деформации можно в значительной степени уменьшить, если правильно разработать технологический процесс сварки и правильно наметить способы борьбы со сварочными деформациями.  [44]

Остаточные деформации в сварных соединениях, превышающие допустимые, устраняются механической ( в холодном и горячем состоянии изделия) или термической правкой. Способ правки выбирается в соответствии с технологическими процессами и требованиями настоящих ТУ.  [45]

Страницы:      1    2    3    4

1. Что такое остаточная деформация и почему она нам не нравится

1.1. Постоянная деформация и влияющие на нее факторы

Деформация определяется как изменение длины, выраженное как функция изменяемой длины, т. Е.
Деформация, ε = (изменение длины) / (исходная длина)

В упругом материале деформация линейно увеличивается с увеличением напряжения

В линейно-упругом материале деформация линейно увеличивается в зависимости от увеличения напряжения.

Аналогично в 100% эластичном материале, когда напряжение уменьшается, деформация восстанавливается по той же линейной траектории.

Деформация идеально эластичного материала полностью устранима. Как только напряжение больше не действует, объект возвращается к своей исходной форме.

Деформация идеально эластичного материала полностью устранима, например, при прохождении большой нагрузки на колесо.

Деформация определяется в точке, а деформация определяется как само изменение.На тротуаре нас обычно интересует вертикальное изменение положения на поверхности (например, из-за проезжающего транспортного средства). В этом случае деформация поверхности представляет собой сумму всех вертикальных деформаций в каждой точке под поверхностью. Это может быть результатом сжимающих сил, растягивающих усилий, сдвига, изгиба или скручивания (скручивания).

Пластическая деформация не исправима. Однако объект в диапазоне пластической деформации сначала подвергнется упругой деформации, которую можно исправить, поэтому объект частично вернется к своей исходной форме.

На дороге с малым объемом движения реакция на большую нагрузку на колеса всегда представляет собой сочетание упругой деформации и очень небольшой доли остаточной деформации.

Материалы для дорожного строительства не являются идеально эластичными, и они будут накапливать некоторую остаточную деформацию в результате каждого приложения нагрузки.

Сочетание упругой и остаточной деформации при повторяющихся НИЗКИХ уровнях напряжения. Красная горизонтальная линия указывает уровень разрушающего напряжения.В начале нагружения прирост деформации сначала высокий из-за начального уплотнения заполнителя, но вскоре стабилизируется до постоянного низкого уровня.

Результаты лабораторных испытаний, полученные как в ходе (проекта ROADEX), так и в других случаях, показывают, что ключевые факторы, влияющие на скорость накопления остаточной деформации, включают:

  • Гранулометрический состав материала, особенно доля мелкозернистых частиц и их качество
  • степень уплотнения i.е. плотность материала в сухом состоянии,
  • количество свободной воды, содержащейся в материале и
  • — напряженные условия, которым подвергается материал, особенно интенсивность касательных напряжений. При низком уровне напряжения сдвига остаточная деформация, вероятно, стабилизируется, а при высоком уровне напряжения сдвига она может постоянно накапливаться.

Сочетание упругой и остаточной деформации при ВЫСОКИХ уровнях напряжения, близких к уровню напряжения разрушения (горизонтальная красная линия).Приращение деформации велико с начала нагружения и продолжает непрерывно накапливаться.

1.2. Проблемы, вызванные необратимой деформацией

Проект ROADEX показал, что в Северной Периферии постоянная деформация является основной причиной нежелательного образования колеи на дорогах с низкой интенсивностью движения, но, согласно недавним результатам в Финляндии, она также играет большую роль в развитии колейности на дорогах с высокой проходимостью. Эта колейность создает множество проблем для участников дорожного движения и владельцев дорог.

Проблемы безопасности дорожного движения и здоровья водителей грузовиков

Глубокие колеи могут представлять угрозу безопасности дорожного движения. Они собирают воду, которая может привести к риску аквапланирования во время дождя и риску заноса из-за льда зимой. Постоянная деформация, особенно обочин дороги, также может вызывать коробление тяжелых транспортных средств. Это может нанести вред здоровью водителей в долгосрочной перспективе из-за нездоровой вибрации

Пониженная несущая способность

Колейность слоев щебня и / или земляного полотна на дороге может привести к разрушению верхних слоев асфальта.

Где это происходит, вместо того, чтобы стекать, поверхностная вода в колее проникает в дорожные конструкции и земляное полотно под тротуаром, заставляя их размягчаться.

Из-за этого колейность редко бывает равномерной по длине дороги, и могут возникать неровности дорожного покрытия, приводящие к более высоким уровням неровностей и дискомфорту пользователя.

Расходы на пользователей дорогами выше

Высокая колея также может стать причиной дополнительных расходов для участников дорожного движения.Увеличивается трение о боковую поверхность шины, что приводит к более высокому расходу топлива и износу шин.

Глубокие колеи вызывают более быстрый износ боковых сторон шин, увеличивая транспортные расходы для владельцев грузовиков.

Расходы владельца дороги выше

Колеи создают другие проблемы для владельцев дорог. В Скандинавии, где используются шипованные шины, скорость износа асфальтового покрытия значительно возрастает. Это приводит к образованию глубоких колей, которые собирают воду и сокращают срок службы дорожного покрытия.

Стоячая вода на дне колеи увеличивает степень износа колеи на транспортное средство и, таким образом, сокращает срок службы дорожного покрытия.

Колеи также создают проблемы для удаления льда и уплотненного снега зимой. Это может быть очень сложной операцией с грейдерами или подножками и может привести к повреждению дорожного покрытия.

Постоянная деформация — обзор

6.1 Введение в модификацию асфальтобетона полипропиленом

Исследования постоянной деформации, такой как колейность на гибких покрытиях, начались в начале 1970-х годов (Hofstra and Klomp 1972; Uge and Van de Loo 1974; Van de Loo 1974 ; Hills et al. 1974; Де Хильстер и Ван де Лоо 1977 г .; Ван де Лоо и Де Хильстер 1978; Болк и Ван де Лоо, 1979). Чтобы решить проблему образования колей на гибком покрытии (и других проблем, таких как усталость и низкотемпературное растрескивание), ученые разработали «модификацию асфальта (битума)». С этой целью постоянно разрабатываются новые связующие с улучшенными реологическими характеристиками (Brule 1996; Brown et al. 1990; Collins et al. 1991; Goodrich 1991; King et al. 1993; Isacsson and Lu 1995). .Самая известная форма улучшения битумного вяжущего — это модификация полимера, традиционно используемая для улучшения температурной восприимчивости битума путем увеличения жесткости вяжущего при высоких рабочих температурах и снижения жесткости при низких рабочих температурах (Airey 2004). Полимеры, которые используются для модификации битумного вяжущего, можно разделить на две широкие категории, в основном известные как пластомеры и эластомеры. Пластомеры имеют тенденцию модифицировать битум, образуя жесткую, жесткую трехмерную сеть внутри связующего, чтобы противостоять деформации, в то время как эластомеры имеют характерно высокий упругий отклик и, следовательно, противостоят остаточной деформации за счет растяжения и восстановления своей первоначальной формы.

Основные области применения армирования полимерными волокнами в современную эпоху начались в начале 1990-х годов. Браун и др. (1990) отметил потенциал некоторых волокон в улучшении прочности на разрыв и когезионной прочности асфальтобетона по сравнению с битумом. Некоторые исследователи полагают, что волокна вызывают физические изменения модификаторов, которые положительно влияют на уменьшение стекания (Maurer and Malasheskie 1989; Wu 2006). Yi и McDaniel (1993) использовали полипропиленовые волокна в попытке уменьшить растрескивание при отражении в асфальтовом покрытии со смешанными результатами, улучшая сопротивление колейности, но приводя к быстрому снижению прочности покрытия и плавности хода.В другом исследовании Jenq et al. (1993) оценил влияние армированного волокном асфальтобетона (с использованием полипропиленовых и полиэфирных волокон) на сопротивление растрескиванию, показав повышенные значения ударной вязкости, но без значительного улучшения прочности на разрыв и эластичности. Симпсон и Камьяр (1994) провели другое исследование, в котором полипропилен, полиэфирные волокна и некоторые другие полимеры использовались для модификации битумного связующего. Было обнаружено, что смеси обладают более высокой прочностью на разрыв и устойчивостью к растрескиванию, но не обладают устойчивостью к повреждениям, вызванным влажностью, замораживанием-оттаиванием или потенциалом отслаивания.Было показано, что образцы, модифицированные полипропиленом, снижают вероятность возникновения колейности.

Хуанг и Уайт (1996) провели исследования асфальтовых покрытий, модифицированных полипропиленовыми волокнами. Они обнаружили, что волокна увеличивают усталостную долговечность смеси для верхнего слоя. Департамент транспорта штата Огайо (1998 г.) также провел обширные исследования по добавлению полипропиленовых волокон в асфальтовые смеси. В исследовании, проведенном Клевеном (2000), волокна (полипропилен, полиэстер, асбест и целлюлоза), по-видимому, увеличивают жесткость асфальтового вяжущего, что приводит к получению более жестких смесей с уменьшенным стеканием вяжущего и увеличением усталостной долговечности.Смеси, содержащие волокна, показали меньшее уменьшение пустотности и повышенное сопротивление остаточной деформации. Было обнаружено, что прочность на разрыв и связанные с ним свойства смесей, содержащих волокна, улучшаются, особенно для полипропилена, но не для всех типов волокон.

Tapkin (2008a) обнаружил, что добавление полипропиленовых волокон в асфальтобетон на сухой основе изменяет поведение смеси таким образом, что значения устойчивости по Маршаллу увеличиваются, значения текучести уменьшаются, а усталостная долговечность значительно увеличивается.Tapkin et al. (2009a, 2009b, 2010) также работали над добавлением полипропиленовых волокон в асфальтобетон на влажной основе и показали, что наиболее подходящим и подходящим типом полипропилена является мультифиламент длиной 3 мм (тип M-03), который увеличили на 20% значения устойчивости по Маршаллу, а также жесткость асфальтобетона. Повторные испытания на ползучесть под нагрузкой при различных схемах нагружения также показали, что время до разрушения образцов битума, модифицированного волокном, при многократном нагружении ползучести при различных схемах нагружения увеличилось в 5–12 раз по сравнению с эталонными образцами, что является очень значительным улучшением.В другом сопутствующем исследовании было обнаружено, что модификация битумных вяжущих полипропиленом улучшает физико-механические свойства смеси и значительно улучшает ее устойчивость к остаточной деформации. Модификация полипропилена также приводит к экономии 30% количества битума, что приводит к значительной экономии затрат (Özcan 2008). В литературе также есть ряд других исследований, посвященных различным применениям модификации асфальтобетона полипропиленовым волокном за последнее десятилетие, которые заслуживают внимания (Lee et al. 2005; Ghaly 2008; Hejazi et al. 2008; Zhou et al. 2008, 2009; Аль-Хадиди и Тан 2009; Zhang et al. 2010a, 2010b; Осман 2010).

Характеристики остаточной деформации крупнозернистых грунтов земляного полотна при повторяющейся нагрузке, вызванной поездом

В данной статье представлены результаты лабораторного эксперимента, направленного на определение характеристик остаточной деформации крупнозернистых грунтов. Чтобы оценить влияние амплитуды циклического напряжения, начального среднего напряжения и начального отношения напряжений на остаточную осевую деформацию, было проведено шесть серий трехосных испытаний с повторной нагрузкой.Результаты показывают, что остаточная деформация крупнозернистых грунтов увеличивается с увеличением амплитуды циклических напряжений. В частности, для относительно низких уровней циклического напряжения скорость накопления остаточной деформации постепенно снижалась с увеличением количества циклов и в конечном итоге достигла состояния равновесия. Также было обнаружено, что начальное соотношение напряжений, очевидно, способствует нарастанию осевой деформации, поскольку это означает более высокое девиаторное напряжение, поскольку среднее давление остается постоянным. Поскольку исходное соотношение напряжений было меньше, чем наклон линии статического разрушения, экспериментальные результаты показали, что увеличение начального среднего напряжения увеличивало способность сопротивляться деформации.Была предложена упрощенная механистическая эмпирическая модель прогнозирования, которая предсказывала остаточную деформацию как произведение четырех независимых функций от амплитуды циклического напряжения, начального среднего напряжения, начального отношения напряжений и количества циклов нагружения. Удовлетворительные прогнозы поведения остаточных деформаций крупнозернистых грунтов были получены с помощью предложенной модели.

1. Введение

Увеличение нагрузки на колеса и увеличение скорости грузовых железнодорожных перевозок ускоряют износ путей на железнодорожных путях.В целом, доминирующим фактором износа балластированных путей является неравномерное оседание балластного слоя и слоя земляного полотна из-за кумулятивной пластической деформации. Таким образом, в качестве основы путевой структуры должным образом уплотненное земляное полотно хорошего качества будет эффективно поглощать и рассеивать вибрационные нагрузки поезда и, кроме того, обеспечивать прочные нижние опоры для верхних компонентов за счет высокого сопротивления сдвигу. В реальном проекте рекомендации по контролю деформации во время строительства земляного полотна пути обычно основаны на методе установки зарезервированной величины осадки.Таким образом, детальное понимание и характеристика деформационного поведения грунтов земляного полотна является необходимым условием как для строительства, так и для последующего обслуживания железнодорожного основания.

Крупнозернистые грунты, которые, как правило, являются основными строительными материалами слоя земляного полотна в железнодорожной системе, обычно проявляют два типа деформационного поведения, когда подвергаются повторяющимся динамическим нагрузкам транспортного типа: несущая способность путевой конструкции отражает свойства жесткости материала и (б) остаточную или необратимую деформацию, которая способствует большей части осадки земляного полотна, определяет долгосрочную работу железнодорожной линии [1–4].Хотя остаточная деформация и мала по сравнению с упругой деформацией, она накапливается в каждом цикле нагружения и в конечном итоге может достигать значительно больших значений, вызывающих разрушение земляного полотна.

На протяжении многих лет значительные исследования были посвящены характеристике упругого поведения почв с использованием лабораторных методов, и было разработано множество математических моделей для прогнозирования упругой реакции с учетом влияния уровней напряжения, коэффициента пустотности и некоторых других факторов [5 –8].Например, ввиду нелинейности материала, Сид [9] первым ввел понятие модуля упругости, который был определен как отношение уровня циклического напряжения к восстанавливаемой осевой деформации, и некоторые аналогичные определения широко использовались более поздними исследователями. Напротив, остаточная деформация крупнозернистых грунтов на практике еще менее известна. Хотя измерить осадку в железнодорожном полотне несложно, точное прогнозирование развития остаточной деформации является чрезвычайно трудным делом.Наиболее вероятная причина заключается в том, что накопление деформации при повторном нагружении — это трудоемкий процесс, на который влияет слишком много факторов, и полученные результаты испытаний намного более разбросаны, чем испытания модуля упругости [10, 11].

Исследования остаточных деформаций в основном основаны на трехосных испытаниях под многократной нагрузкой, и напряженное состояние, несомненно, является наиболее важным фактором, влияющим на развитие остаточных деформаций для крупнозернистых грунтов. На ранней стадии некоторые исследования, основанные на трехосных испытаниях с повторной нагрузкой, показали, что до определенного физического состояния постоянная осевая деформация явно увеличивается с увеличением циклического напряжения и уменьшением ограничивающего давления [12].В этом смысле, главным образом, некоторые формы отношения напряжений управляли поведением остаточной деформации при испытаниях, и больше внимания исследователей было уделено модели прогнозирования деформации на основе этого отношения напряжений. Впоследствии несколько исследователей также попытались сопоставить результаты при повторной нагрузке с напряжением девиатора разрушения от монотонных испытаний [13–15]. При таком подходе линия разрушения рассматривалась как граница состояния равновесия и постепенного обрушения, а величина остаточной деформации могла определяться по тому, насколько близко путь приложенного напряжения к линии разрушения материала.Раймонд и Уильямс [16] ввели коэффициент напряжения максимального отклоняющего напряжения, деленный на напряжение монотонного разрушения, чтобы охарактеризовать результаты испытаний, и сообщили о хорошей корреляции с лабораторными наблюдениями. Важно отметить, что в этом методе не рассматриваются случаи анизотропной консолидации; иными словами, такая же постоянная деформация будет получена, пока применяются идентичные максимальные девиаторные напряжения. Паппин [17] наблюдал эту проблему и в качестве альтернативы описал остаточную деформацию с отношением амплитуды девиаторного напряжения к среднему нормальному напряжению.Сообщалось о хороших характеристиках этой модели без других подтверждений, найденных в литературе. Однако несколько исследователей [18] исследовали и поставили под сомнение подход к прогнозированию остаточной деформации крупнозернистых грунтов при многократном нагружении на основе монотонного напряжения разрушения, поскольку были получены необоснованные результаты для описания их экспериментальных данных. Они утверждали, что разрушение образца при монотонном нагружении представлялось как внезапное схлопывание, но при циклическом нагружении это был постепенный процесс, поэтому структурный отклик материалов может быть неодинаковым в этих двух видах испытаний.

Как правило, большинство экспериментальных результатов показывают, что накопление остаточной деформации крупнозернистых грунтов при многократном нагружении на самом деле является непрерывным постепенным процессом, что означает, что при каждом повторении нагрузки небольшой прирост деформации будет накапливаться до общей деформации. Морган [19] провел серию повторных трехосных испытаний с нагрузкой вплоть до циклов нагрузки и обнаружил, что увеличение постоянной нагрузки не прекращалось даже в конце испытаний. На основе этого деформационного поведения было предложено множество моделей прогнозирования без асимптотических значений [20, 21].Между тем, некоторые исследователи все еще полагали, что деформация при относительно низких уровнях напряжения в конечном итоге достигнет состояния равновесия, во время которого не происходит дальнейшего увеличения остаточной деформации с увеличением числа циклов нагрузки [18, 22–24]. Таким образом, можно видеть, что, возможно, из-за нелинейности материала, вызванной крупными частицами, поведение при остаточной деформации крупнозернистых грунтов значительно меняется при одних и тех же условиях нагружения.

Основная цель этого исследования — изучить правила влияния таких факторов, как амплитуда циклических напряжений, начальное среднее напряжение и соотношение напряжений, и разработать улучшенную эмпирическую модель для определения характеристик остаточной деформации крупнозернистых грунтов при поездных нагрузках. индуцированная повторная нагрузка.Модель разработана на основе трехосных испытаний под многократной нагрузкой, где можно проанализировать деформационное поведение в широком диапазоне напряженных условий, особенно для случаев изотропной консолидации, характерных для слоя земляного полотна. Некоторые широко используемые существующие модели прогнозирования также будут сравниваться с настоящей моделью, чтобы проверить ее эффективность.

2. Существующие модели остаточной деформации

Модели прогнозирования остаточной деформации обычно делятся на две категории: инкрементальные модели, основанные на теории упругопластики, и механистико-эмпирические модели на основе большого количества данных испытаний [26].Инкрементальные модели могут точно количественно оценить влияние амплитуд и траекторий напряжений на остаточную деформацию, но сложный и трудоемкий характер также затрудняет их реализацию. Напротив, механистико-эмпирические модели обычно могут давать результаты прогнозов с приемлемой точностью с меньшими параметрами и временем вычислений, поэтому они более широко используются в практическом проектировании земляного полотна. Хотя разными исследователями было предложено множество эмпирических моделей, в этом разделе обобщены лишь некоторые известные и широко используемые.

Первая хорошо известная модель прогнозирования — это модель, предложенная Барксдейлом [20], который выполнил повторные трехосные испытания под нагрузкой на различных основных грубозернистых материалах и предложил линейную зависимость между постоянной осевой деформацией и логарифмом числа циклов нагружения как

Позже Monismith et al. [27] и Sweere [21] обнаружили, что полулогарифмическая модель не очень хорошо соответствовала экспериментальным данным для большего числа циклов нагрузки, поэтому была предложена модель степенного закона или логарифмическая модель следующим образом:

Wolff and Visser [ 28] провел серию полномасштабных испытаний на симуляторе тяжелого транспортного средства на гранулированных материалах с миллионами циклов нагружения, но заметил, что и логарифмическая модель, и логарифмическая модель имеют тенденцию недооценивать остаточную деформацию при небольшом количестве циклов нагружения и, наоборот, завышать ее для больших циклов.Основываясь на результатах испытаний, они описали нарастание постоянной деформации с помощью модели, состоящей из двух фаз, которые являются, соответственно, наклоном и пересечением асимптоты и параметром, контролирующим кривизну. Pérez et al. [29, 30] подтвердили надежность вышеупомянутых моделей, сопоставив модели с результатами измерений трехосных испытаний с повторяющейся нагрузкой, но обнаружили, что (3) также переоценивает результаты для больших циклов нагрузки.

Чтобы принять во внимание характер зависимости от напряжения в прогнозных моделях, Ли и Селиг [14] исследовали факторы влияния параметров в (2a) и получили следующую улучшенную модель: в которой — статическая прочность грунта.Для одного и того же типа почвы был сделан вывод, что показатель степени не зависит от напряжения девиатора почвы и физического состояния. Однако Коркиала-Тантту [31] выполнил аналогичные исследования и предложил модель в виде (5): где — коэффициент разрушения при сдвиге; линия разрушения в — пространстве; и — параметры материала. Видно, что скорость накопления (кривизна) этой модели зависит от уровня напряжения и физического состояния, что противоречит выводам Ли и Селига.

С другой стороны, в дополнение к этим моделям прогнозирования типа роста, репрезентативная модель со значением прогнозирования стабилизации может быть моделью, предложенной Paute et al.[32] как (7), в котором одновременно отражено влияние как уровней напряжения, так и количества циклов нагружения на накопление остаточной деформации: где — накопленная постоянная осевая деформация в течение первых 100 циклов; и являются параметрами регрессии. В действительности мы можем видеть, что по мере того, как цикл нагрузки увеличивается до бесконечности, предельное значение представляет собой дополнительную постоянную деформацию для. Таким образом, авторы выразили напряженное состояние другим уравнением следующим образом: где и — максимальное отклоняющее напряжение и максимальное среднее нормальное напряжение, а — параметр напряжения, определяемый пересечением линии разрушения и оси.Lekarp et al. [18] и Pérez et al. [30] использовали эту модель для согласования своих экспериментальных данных, но все они считали, что (8) не очень хорошо отражает предельное значение остаточной деформации.

3. Программа трехосных испытаний под циклической нагрузкой
3.1. Испытательное оборудование

В данном исследовании все испытания проводились на трехосном аппарате многократной нагрузки MTS-810 в Государственной ключевой лаборатории инженерии мерзлых грунтов Китайской академии наук. На рисунке 1 показана конфигурация испытательного оборудования.Как осевая нагрузка, так и ограничивающее давление прикладываются через два набора независимых сервогидравлических приводов, которые могут обеспечивать максимальную осевую силу до 250,0 кН и максимальное ограничивающее давление 20,0 МПа на нормальных образцах диаметром 61,8 мм и высотой 125,0 мм. Во время каждого теста можно применять циклическую нагрузку в диапазоне частот 1 ~ 50 Гц с использованием встроенных синусоидальных, треугольных и прямоугольных сигналов или любых других, определяемых пользователем, посредством внешнего входа. Осевая деформация образца измеряется с помощью одного линейного переменного дифференциального трансформатора, установленного на нагрузочном поршне устройства, а максимальный диапазон шкалы составляет 85.0 мм с точностью 0,001 мм. Интервалы выборки точек данных могут быть установлены через систему сбора данных и управления, которая подключена к центральному компьютеру. Более подробную информацию об аппарате можно найти в [1].


3.2. Подготовка материала и образца

Крупнозернистый грунт был доставлен с участка строительства железной дороги для тяжелых перевозок Батута-Дьяндайгоу в Ордосе, Китай. Максимальный размер частиц грунта in situ составляет 40,0 мм, с коэффициентами однородности () и кривизны () около 100 и 0.67 соответственно. Согласно Кодексу для проектирования земляного полотна железных дорог (TB10001-2005), этот материал классифицируется как крупнозернистый окатанный гравий с плохой сортировкой. Однако из-за ограничений испытательного устройства максимальный размер частиц приготовленных образцов должен быть ограничен до 12,3 мм (одна пятая диаметра образца). Поэтому перед приготовлением повторно отформованных образцов для исходного материала был применен метод замены равной массы. Этот метод сначала удаляет частицы, оставшиеся на 10.0 мм сита, а затем эквивалентные количества частиц с размером зерна от 5,0 до 10,0 мм смешиваются с оставшимися загрязнениями, чтобы сохранить такое же распределение для частиц размером менее 5,0 мм. Кривые гранулометрического состава для in situ и модифицированного грунта показаны на рисунке 2. Согласованные результаты испытаний были получены с использованием одного и того же метода обработки в Lin et al. [33].


Испытания на уплотнение по Проктору были проведены через компактный модифицированный материал в цилиндрическую форму в пять слоев, и каждый слой был подвергнут 25 ударам с 4.Молот весом 5 кг упал с высоты 45,7 см. Максимальная плотность в сухом состоянии и оптимальная влажность материала составляли 2,2 г / см 3, и 6,5% соответственно. Сухая почва была тщательно перемешана с необходимым количеством воды, соответствующей оптимальному содержанию влаги, а затем материал был помещен в герметичный ящик по крайней мере на 12 часов, чтобы вода стала однородной. Пять слоев уплотнения были выполнены с той же энергией, что и стандартное испытание на уплотнение по Проктору. Спецификация требует, чтобы относительное уплотнение, которое определяется отношением использованной плотности в сухом состоянии к максимальной плотности в сухом состоянии, было не менее 0.95 для верхнего слоя земляного полотна. С учетом полевых условий все образцы были уплотнены до степени 0,96. Каждый образец был упакован в мембрану для сохранения недренированного состояния во время консолидации и тестирования.

3.3. Форма волны циклического напряжения

На рисунке 3 представлена ​​временная диаграмма циклического напряжения, измеренного на поверхностном слое земляного полотна, вызванного грузовым поездом на железной дороге Цзинань-Циндао, движущимся со скоростью 120 км / ч [25]. Можно видеть, что вертикальное напряжение, создаваемое предыдущей осью двухосной тележки, не будет полностью восстановлено до исходного состояния до прибытия последней оси колеса из-за высокой скорости, поэтому две соседние оси создают два частично перекрывающихся циклических напряжения.Другими словами, слой земляного полотна фактически подвергается состоянию консолидации девиаторных напряжений во время прохождения поезда, но начальное девиаторное напряжение обычно не учитывается в большинстве предыдущих экспериментальных исследований остаточной деформации.


В этом исследовании схема нагружения, подобная рис. 4, используется для моделирования характеристик реальных динамических нагрузок на колеса. Сначала на образцы были приложены ограничивающее напряжение и начальное осевое напряжение. Затем, в соответствии с заранее определенным начальным коэффициентом напряжений (контролируемым коэффициентом напряжений консолидации), осевое напряжение увеличивалось и удерживалось в течение одного часа для достижения стабильного исходного состояния напряжения.Наконец, повторяющееся напряжение с амплитудой накладывалось в осевом направлении. Как показано прямоугольной пунктирной линией, неповрежденный период нагрузки содержит две повторяющиеся гаверсинусные волны с фазой нанесения 0,25 секунды, за которой следует фаза релаксации 0,5 секунды.


3.4. Методика испытаний

Параметры статической прочности материала определяли с помощью монотонных трехосных испытаний. Для этого были приготовлены четыре идентичных образца с оптимальной влажностью и 96% максимальной плотности в сухом состоянии.После периода изотропной консолидации осевая нагрузка увеличивалась с постоянной скоростью деформации 0,5% в минуту при ограничивающих уровнях давления 0,1, 0,3, 0,5 и 0,7 МПа соответственно. Для насыпи с высоким уровнем заполнения (обычно более 10,0 м) выбранный диапазон давления был достаточен для моделирования условий реального ограничивающего давления в земляном полотне, создаваемого проезжающим полностью загруженным поездом. Из-за процесса деформационного упрочнения, наблюдаемого во время этих четырех испытаний, использовалось условие прекращения деформации, и значение осевой нагрузки регистрировалось как прочность на сжатие, когда осевая деформация достигала 5.0%.

Как упоминалось ранее, на постоянную деформацию крупнозернистых грунтов влияют многие важные факторы, такие как напряженное состояние, частота нагружения, продолжительность и физическое состояние. В настоящем исследовании непосредственно анализируются только влияния амплитуды циклического напряжения, начального среднего напряжения и начального отношения напряжений. Подробности программы нагружения показаны в Таблице 1, а соответствующие траектории напряжений схематически нанесены на плоскость с помощью среднего напряжения и девиаторного напряжения, как показано на Рисунке 5.

82
  • Файлы: TRIS, TRB
  • Дата создания: 16 декабря 1975 г., 00:00
  • Постоянная деформация, вызванная субдукционными землетрясениями на севере Чили

  • 1

    Reid, H.F. in Землетрясение в Калифорнии 18 апреля 1906 г. Vol. 2 (изд. Лоусон, А. С.) (Институт Карнеги, 1910).

    Google Scholar

  • 2

    Ван К., Ху Ю. и Хе Дж. Циклы деформации субдукционных землетрясений в вязкоупругой Земле. Природа 484 , 327–332 (2012).

    Артикул Google Scholar

  • 3

    Тэтчер, У. и Рандл, Дж.Б. Модель вязкоупругой связи для циклической деформации из-за периодически повторяющихся землетрясений в зонах субдукции. J. Geophys. Res. 89 , 7631–7640 (1984).

    Артикул Google Scholar

  • 4

    Букхаген, Б., Эхтлер, П., Мельник, Д., Стрекер, Р. и Спенсер, Дж. К. Дж. Использование поднятых береговых берегов голоцена для палеосейсмического анализа на острове Санта-Мария в южной части центральной части Чили. Geophys.Res. Lett. 33 , L15302 (2006).

    Артикул Google Scholar

  • 5

    Дунаи, Т. Дж., Гонсалес Лопес, Г. А. и Хуэс-Ларре, Дж. Олигоцен-миоценовый возраст засушливости в пустыне Атакама, выявленный в результате датирования обнажений чувствительных к эрозии форм рельефа. Геология 33 , 321–324 (2005).

    Артикул Google Scholar

  • 6

    Хартли, А.Дж. И Чонг, Г. Поздний плиоценовый возраст пустыни Атакама: последствия для опустынивания западной части Южной Америки. Геология 30 , 43–46 (2002).

    Артикул Google Scholar

  • 7

    Плачек, К. Дж., Матмон, А., Грейнджер, Д. Э., Куэйд, Дж. И Нидерманн, С. Свидетельства активной эволюции ландшафта в гипераридной Атакаме из-за многочисленных земных космогенных нуклидов. Планета Земля. Sci. Lett. 295 , 12–20 (2010).

    Артикул Google Scholar

  • 8

    Реч, Дж. А., Карри, Б. С., Михальски, Г. и Коуэн, А. М. Неогеновые изменения климата и поднятия в пустыне Атакама, Чили. Геология 34 , 761–764 (2006).

    Артикул Google Scholar

  • 9

    Причард, М. Э., Саймонс, М., Розен, П. А., Хенсли, С. и Уэбб, Ф.H. Косейсмический сдвиг от землетрясения 30 июля 1995 г. M w = 8,1 Антофагаста, Чили, в соответствии с данными наблюдений InSAR и GPS. Geophys. J. Int. 150 , 362–376 (2002).

    Артикул Google Scholar

  • 10

    Pritchard, M. E. et al. Геодезические, телесейсмические и сильные ограничения движения на скольжение в результате недавних землетрясений в зоне субдукции на юге Перу. J. Geophys. Res. 112 , B03307 (2007).

    Артикул Google Scholar

  • 11

    Delouis, B. et al. Землетрясение M w = 8.0 в Антофагасте (Северный Чили) 30 июля 1995 года: предвестник окончания большого разрыва 1877 года. Бык. Сейсмол. Soc. Являюсь. 87 , 427–445 (1997).

    Google Scholar

  • 12

    Бек, С. Л. и Рафф, Л. Дж. Сильные землетрясения и субдукция вдоль Перуанской впадины. Phys. Планета Земля. Int. 57 , 199–224 (1989).

    Артикул Google Scholar

  • 13

    Конт, Д. и Пардо, М. Переоценка сильных исторических землетрясений на севере Чили и юге Перу. Опасности природы 4 , 23–44 (1991).

    Артикул Google Scholar

  • 14

    Ломниц, К. Крупные землетрясения в Чили: исторический обзор, 1535–1960 гг. Сейсмол. Res. Lett. 75 , 368–378 (2004).

    Артикул Google Scholar

  • 15

    Бехар-Писарро, М. и др. Неровности и преграды в сейсмогенной зоне в Северном Чили: современное состояние после землетрясения в Токопилле M w 7.7 в 2007 г., по данным GPS и InSAR. Geophys. J. Int. 183 , 390–406 (2010).

    Артикул Google Scholar

  • 16

    Delouis, B., Пардо, М., Легран, Д. и Монфре, Т. Землетрясение M w 7,7 Токопилья 14 ноября 2007 г. на южной окраине сейсмической бреши на севере Чили: разрыв в глубокой части стыка сопряженных плит. Бык. Сейсмол. Soc. Являюсь. 99 , 87–94 (2009).

    Артикул Google Scholar

  • 17

    Ангерманн Д., Клотц Дж. И Рейгбер К. Космически-геодезическая оценка вектора Эйлера Наска – Южная Америка. Планета Земля. Sci. Lett. 171 , 329–334 (1999).

    Артикул Google Scholar

  • 18

    Kendrick, E. et al. Вектор Эйлера Наска – Южная Америка и скорость его изменения. J. S. Am. Науки о Земле. 16 , 125–131 (2003).

    Артикул Google Scholar

  • 19

    Loveless, J. P., Allmendinger, R. W., Pritchard, M. E., Garroway, J.L. & González, G. G. Поверхностные трещины фиксируют длительную сейсмическую сегментацию Андской окраины. Геология 37 , 23–26 (2009).

    Артикул Google Scholar

  • 20

    Аллмендингер, Р. В. и Гонсалес, Г. Г. Неогеновая и четвертичная тектоника прибрежных Кордильер, север Чили. Тектонофизика 495 , 93–110 (2010).

    Артикул Google Scholar

  • 21

    Кифер Д.К. и Мозли, М. Е. Пустыня южного Перу, разрушенная великим землетрясением 2001 года: последствия для палеосейсмических данных и записей южных колебаний палео-Эль-Ниньо. Proc. Natl Acad. Sci. США 101 , 10878–10883 (2004).

    Артикул Google Scholar

  • 22

    Loveless, J. P. et al. Повсеместное растрескивание северных прибрежных чилийских Кордильер: новое свидетельство расширения преддуги. Геология 33 , 973–976 (2005).

    Артикул Google Scholar

  • 23

    Гонсалес, Г., Чембрано, Дж., Карризо, Д., Макчи, А. и Шнайдер, Х. Связь между тектоникой преддуги и плиоцен-четвертичной деформацией прибрежных Кордильер на севере Чили. J. S. Am. Науки о Земле. 16 , 321–342 (2003).

    Артикул Google Scholar

  • 24

    Marquardt, C., Naranjo, J. A.И Лавену, A. Efectos geológicos del sismo del 13 de junio 2005, регион Тарапака. XI Congr. Геол. Чилино 2 , 435–438 (2006).

    Google Scholar

  • 25

    Quezada, J. et al. Комментарий к Природу и тектоническому значению косейсмических структур, связанных с землетрясением M w 8,8 Maule, центрально-южная преддуга Чили от Arriagada et al. (2011). J. Struct. Геол. 37 , 253–255 (2012).

    Артикул Google Scholar

  • 26

    González, G. et al. Образование трещин на поверхности распространяющихся взбросов системы разломов Чукулай на севере Чили: выводы из полевых данных и численного моделирования. J. Struct. Геол. 30 , 791–808 (2008).

    Артикул Google Scholar

  • 27

    Фариас, М., Конт, Д., Рокер, С., Карризо, Д., Пардо, М. Разломы растяжения земной коры, вызванные чилийским землетрясением 2010 года: сейсмическая последовательность Пичилему. Тектоника 30 , TC6010 (2011).

    Артикул Google Scholar

  • 28

    Ryder, I. et al. Сильные афтершоки растяжения в континентальной части преддуги, вызванные землетрясением 2010 г. в Мауле, Чили. Geophys. J. Int. 188 , 879–890 (2012).

    Артикул Google Scholar

  • 29

    Арон, Ф., Аллмендингер, Р., Чембрано, Дж., Гонсалес, Г. и Яньес, Г. Постоянное расширение преддуги и сейсмическая сегментация: выводы из землетрясения 2010 г. в Мауле, Чили. J. Geophys. Res. 118, http://dx.doi.org/10.1029/2012JB009339 (2013).

  • 30

    Арабас В. Дж. Геологические и геофизические исследования зоны Атакамского разлома на севере Чили , докторская диссертация (Калифорнийский технологический институт, 1971).

  • 31

    Армийо, Р. и Тиле, Р. Активные разломы на севере Чили; укладка рамп и боковая развязка вдоль границы субдукционной плиты? Планета Земля. Sci. Lett. 98 , 40–61 (1990).

    Артикул Google Scholar

  • 32

    Delouis, B., Philip, H., Dorbath, L. & Cisternas, A. Недавние деформации земной коры в регионе Антофагаста (север Чили) и процесс субдукции. Geophys.J. Int. 132 , 302–338 (1998).

    Артикул Google Scholar

  • 33

    Нимейер, Х., Гонсалес, Г. и Мартинес-де-лос-Риос, Эволюция тектоника ценозойского дель марген континентальный активо де Антофагаста, север Чили. Rev. Geol. Чили 23 , 165–186 (1996).

    Google Scholar

  • 34

    Loveless, J. P., Allmendinger, R.W., Pritchard, M. E. и González, G. Нормальные и взбросовые разломы, вызванные циклом землетрясений в зоне субдукции в северной чилийской передней дуге. Тектоника 29 , TC2001 (2010).

    Артикул Google Scholar

  • 35

    von Huene, R. & Ranero, C.R. Субдукционная эрозия и базальное трение вдоль истощенной отложениями конвергентной окраины у Антофагаста, Чили. J. Geophys. Res. 108 , 2079 (2003).

    Артикул Google Scholar

  • 36

    Klotz, J. et al. Деформация Центральных Анд по данным GPS, включая землетрясение Антофагаста M w = 8.0 в 1995 г. Pure Appl. Geophys. 154 , 709–730 (1999).

    Артикул Google Scholar

  • 37

    Vigny, C. et al. Мегоростовое землетрясение M w 8,8 Мауле в Центральном Чили в 2010 г., отслеживавшееся с помощью GPS. Наука 332 , 1417–1421 (2011).

    Артикул Google Scholar

  • 38

    Moreno, M. et al. К пониманию тектонического контроля землетрясения Maule Chile M w 8.8 2010, Чили. Планета Земля. Sci. Lett. 321-322 , 152–165 (2012).

    Артикул Google Scholar

  • Прогнозирование остаточной деформации в материалах гибкого покрытия

    В данной статье представлен метод прогнозирования остаточной деформации (колейности) в покрытиях с использованием механисто-эмпирической модели характеристики материала.Три параметра остаточной деформации разрабатываются посредством испытания материалов, чтобы просто представить кривую взаимосвязь между остаточными деформациями и количеством циклов нагрузки. Уравнения разрабатываются с помощью регрессионного анализа, который определяет, как на эти три параметра влияют свойства материала, условия окружающей среды (влажность и температура) и напряженное состояние. Эти соотношения важны при расчете остаточной деформации слоев дорожного покрытия, поскольку связь между остаточной деформацией и циклами нагрузки в лаборатории обычно исследуется в условиях испытаний, которые значительно отличаются от полевых.Остаточные деформации, рассчитанные с помощью представленного метода, сравниваются с результатами, измеренными в полевых условиях во Флориде, и оказываются точными.

    Остаточная деформация рассчитывается как сумма упругих деформаций, умноженная на частичное увеличение общих деформаций для каждого слоя материала дорожного покрытия. Упругие деформации конструкций покрытия при нагрузках на шоссе рассчитываются с использованием анализа методом конечных элементов, который учитывает как линейное, так и нелинейное поведение напряженно-деформированного состояния материалов компонентов дорожного покрытия.Частичное увеличение общих деформаций происходит в основном с точки зрения трех параметров, которые характеризуют отношения остаточной деформации из лаборатории. Значения этих параметров разработаны для материалов дорожного покрытия, таких как асфальтобетон, гравий и щебеночные материалы для основных слоев, а также грунтов земляного полотна из различных источников данных. Статистические уравнения для трех параметров разработаны для каждого типа материала, представленного в данных. Наиболее важными членами в уравнениях являются содержание асфальта, температура, модуль упругости и напряженное состояние для асфальтобетонного материала, а также содержание воды, модуль упругости и напряженное состояние для грунтов основания и земляного полотна соответственно.Эти уравнения и метод, упомянутый выше, были запрограммированы в модифицированную программу ILLI-PAVE для расчета упругих деформаций и остаточной деформации в каждом слое дорожного покрытия с учетом реалистичного распределения контактного давления шин, как по вертикали, так и по горизонтали.

    Показано, что полученная остаточная деформация удовлетворительно согласуется с результатами измерений. Показано, что этот метод обеспечивает соответствующий и реалистичный анализ прогноза остаточной деформации, и, кроме того, результаты используются для прогнозирования индекса потери эксплуатационной пригодности дорожных покрытий с использованием Американской ассоциации государственных служащих автомобильных дорог и транспорта (AASHTO). Отношение Road Test.В статье показана важность точной характеристики материалов для прогнозирования колейности асфальтобетонных покрытий на гранулированном основании.

    Ключевые слова:

    остаточная деформация, глубина колеи, анализ методом конечных элементов, упругая деформация, асфальтобетон, зернистое основание, грунт земляного полотна, нагрузка на одну ось, влажность, содержание асфальта, компьютерная программа ILLI-PAVE


    Информация об авторе:

    Tseng, KH
    Научный сотрудник, Техасский транспортный институт, Техасский университет A&M, Колледж-Стейшн, Техас

    Lytton, RL
    Профессор и инженер-исследователь, Техасский транспортный институт, Техасский университет A&M, Колледж-Стейшн, Техас


    Комитет / Подкомитет: D04.39

    DOI: 10.1520 / STP24562S


    Основы деформации — tec-science

    Деформация металлов основана на перемещении или скольжении атомных блоков. Различают упругую и пластическую деформацию.

    Введение

    Относительно хорошая деформируемость металлов (также называемая пластичностью ) по сравнению с другими материалами является важной характеристикой. Причина этого кроется в особой металлической связке.Хорошая формуемость является основой многих производственных процессов, таких как гибка, глубокая вытяжка, ковка и т. Д.

    Не каждый металл можно деформировать одинаково хорошо. Различная степень пластичности в основном объясняется разной структурой решетки. Чтобы понять это, необходимы базовые знания об атомных процессах во время деформации.

    В принципе, можно различать упругую деформацию и пластическую деформацию .

    Упругая деформация

    Говорят об упругой деформации , когда только относительно небольшое силовое воздействие на атомы в соответствующем материале и, следовательно, атомы перемещаются лишь незначительно. После снятия силы атомы возвращаются в исходное положение. Деформированная деталь полностью восстанавливается до своей первоначальной формы после упругой деформации.

    Упругая деформация — это непостоянная деформация. Деформированный материал возвращается к своей первоначальной форме после снятия силы!

    Анимация: Упругая деформация

    Механически нагруженные компоненты машин (например,г. болты головки блока цилиндров в двигателях) должны подвергаться только упругой деформации, чтобы не деформироваться постоянно.

    Пластическая деформация

    В отличие от упругой деформации, приложенная сила во время пластической деформации относительно велика. Это приводит к скольжению отдельных атомных плоскостей. Результирующие атомные сдвиги сохраняются после снятия силы. Отдельные атомные плоскости больше не возвращаются в исходное положение, а переместились на одно или несколько атомных расстояний.Заготовка остается деформированной после снятия усилия.

    Пластическая деформация — это остаточная деформация. Деформированный материал не возвращается к своей первоначальной форме после снятия силы!

    Анимация: пластическая деформация

    В некоторых производственных процессах (например, ковка, гибка или глубокая вытяжка) требуется такая пластическая деформация, с помощью которой соответствующие компоненты постоянно приобретают желаемую форму.

    Обратите внимание, что при каждой пластической деформации материал всегда в определенной степени упруго деформируется (см. Анимацию выше).Таким образом, после снятия усилия материал немного отскакивает, даже при пластической деформации. Это также называется пружинным возвратом .

    Пружинная отдача относится к упругой части, которую деформированный материал восстанавливает при снятии усилия!

    Такую упругую отдачу необходимо учитывать, например, при изгибе. Это приводит к необходимости изгибать компонент за пределы желаемого угла изгиба, чтобы компенсировать упругую отдачу.

    Система скольжения

    Атомные плоскости, в которых атомные блоки сдвигаются во время пластической деформации, также называются плоскостями скольжения .После того, как атомные блоки вышли из материала на одно или несколько атомных расстояний, они видны под микроскопом как ступенек скольжения .

    Рисунок: Плоскости скольжения и ступеньки скольжения

    Поскольку поведение отражения изменяется с образованием ступеней скольжения, это проявляется в матировании поверхности. По этой причине точка изгиба полированных труб часто выглядит тусклой.

    Обратите внимание, что в конечном итоге любой процесс пластической деформации, независимо от типа напряжения (будь то поезд, давление, изгиб, кручение или сдвиг), можно отнести к скольжению атомных блоков.Однако из-за сильных электростатических сил между отдельными атомами и связанной с ними стабильности форма элементарной ячейки не изменяется (навсегда) во время процессов деформации!

    Причина пластической деформации — отрыв атомных блоков по плоскостям скольжения!

    Металл хорошо деформируется, если имеется много плоскостей скольжения с как можно большим количеством различных направлений скольжения. Это означает, что процесс деформации может происходить во многих направлениях одновременно, без непоправимого разрушения атомной структуры.Комбинация плоскости скольжения и направления скольжения также называется системой скольжения . Поэтому для обеспечения высокой пластичности решетчатая структура должна иметь как можно больше систем скольжения.

    Система скольжения — это комбинация плоскости скольжения и направления скольжения. Чем больше систем скольжения имеет решетчатая структура, тем более деформируемым является соответствующий металл.

    Различные типы решетчатых структур, такие как гранецентрированная кубическая, объемно-центрированная кубическая и гексагональная плотноупакованная, имеют разное количество систем скольжения.Это в первую очередь причина разной деформируемости решетчатых структур или соответствующих металлов.

    Рисунок: Влияние структуры решетки на пластичность

    Натяжение

    Как обсуждалось в предыдущем разделе, процессы деформации металла основаны на скольжении атомных плоскостей. Это возможно только при правильном действии силы. Простое «сжатие» атомной структуры могло бы вызвать только сжатие атомных блоков ( нормальная деформация ).

    Рис.: Нормальное напряжение и напряжение сдвига

    Скольжение произойдет только в том случае, если сила действует таким образом, что происходит поперечный «сдвиг» атомной структуры ( деформация сдвига ).Поэтому полезно разделить силы в соответствии с их направлением действия на поверхности. Силы, действующие перпендикулярно поверхностям или поперечному сечению, называются нормальными силами (нормальные силы в принципе могут быть дополнительно разделены на силы растяжения и силы сжатия ). Силы, действующие параллельно поверхности или поперечному сечению, называются усилиями сдвига , .

    Только поперечные силы, направленные параллельно атомным плоскостям (напряжения сдвига), приводят к скольжению плоскостей решетки и, таким образом, инициируют процесс деформации!

    Способна ли сила вызвать скольжение атомного слоя, зависит не только от силы.Кроме того, конечно, по-прежнему важно, насколько велика атомная плоскость, которую нужно отсечь. Поскольку чем больше поверхность атомного слоя, тем больше возникает «точек связи» между двумя атомными уровнями, которые должны быть разрушены, чтобы соскользнуть. Сила на соединение или сила на площадь имеет значение!

    Такие силы, относящиеся к площади, также называются напряжениями . Поэтому для нормальных сил эти напряжения называются нормальными напряжениями . В случае сил сдвига напряжения называются напряжениями сдвига .Различие между этими ударениями также становится ясным в символике. Нормальные напряжения обозначаются греческой буквой σ (сигма), напряжения сдвига — греческой буквой τ (тау):

    \ begin {formula}
    \ label {spannung}
    \ text {нормальное напряжение:} \ boxed {\ sigma = \ frac {F _ {\ perp}} {A}} \; \; \; \; \; \ ; \ text {напряжение сдвига:} \ boxed {\ tau = \ frac {F _ {\ parallel}} {A}}
    \ end {equal}

    Нормальное напряжение действует на поперечное сечение, а напряжение сдвига в поперечном сечении!

    Однако тот факт, что только касательные напряжения приводят к скольжению атомных плоскостей, не означает, что нормальные напряжения, действующие на материал, не приводят к деформации! На анимации ниже показано, что приложенное извне нормальное напряжение (напряжение сжатия) вызывает напряжение сдвига внутри материала и отслаивание атомных блоков.

    Анимация: Пластическая деформация на примере сжимающего напряжения

    По разрешению сил, которое можно быстро понять. Сила, приложенная снаружи, разбивается на вертикальную и параллельную составляющие относительно плоскости скольжения. Хотя снаружи прикладываются только нормальные напряжения, в плоскости скольжения возникают напряжения сдвига.

    Нормальные напряжения, приложенные к материалу снаружи, вызывают напряжения сдвига внутри материала!

    Рисунок: Внутреннее напряжение сдвига из-за внешнего нормального напряжения

    Поэтому всегда нужно различать: в то время как на макроскопическом уровне напряжения сдвига, а также нормальные напряжения могут приводить к деформациям, процесс деформации на микроскопическом уровне всегда можно отнести к напряжениям сдвига.

    Чтобы инициировать процесс деформации, должно быть превышено критическое разрешенное напряжение сдвига (CRSS) в плоскости скольжения (и, в частности, в направлении скольжения), чтобы сдвинуть плоскость решетки. Благодаря силам связи между атомами, можно теоретически предсказать, какое критическое напряжение сдвига необходимо. Для металлов теоретические CRSS находятся в диапазоне от 1000 до 3000 Н / мм² (от 1 до 3 ГПа). Теоретически, следовательно, сила от 1000 до 3000 ньютонов на квадратный миллиметр должна действовать в плоскости скольжения, чтобы срезать ее.

    Однако на самом деле для деформации материала требуется лишь часть этого теоретического напряжения сдвига! Экспериментальные значения находятся в диапазоне однозначных чисел от 1 до 30 Н / мм²! На практике деформация начинается уже при гораздо более низком напряжении сдвига, чем рассчитано теоретически. Более подробно этому явлению посвящена статья о процессе деформации в реальных кристаллических структурах.

    Примечание: Слово «разрешено» в термине «критическое разрешенное напряжение сдвига» означает, что сила, действующая в плоскости скольжения, должна быть разрешена в направлении скольжения! Критическое разрешенное напряжение сдвига затем вычисляется по этой силе! Только это растворенное напряжение является решающим для процесса деформации, поскольку CRSS действует не только в плоскости скольжения, но и в направлении скольжения! Подробнее см.

    alexxlab / 01.02.1971 / Разное

    Добавить комментарий

    Почта не будет опубликована / Обязательны для заполнения *

    9017 9017 1

    Серия испытаний Номер образца Коэффициент напряжения уплотнения (-) Сдерживающее давление (МПа) Циклическое напряжение (МПа)
    PD-01-PD-06 2,0 0,3 0,3, 0,4, 0,5, 0,6, 0,7, 0,8

    Серия 2 PD-07-PD-11 2.0 0,5 0,5, 0,65, 0,8, 0,95, 1,1

    Серия 3 ПД-12-ПД-15 2,0 0,1, 0,3, 0,5, 0,7 0,5

    Серия 4 PD-16 2,0 ​​ 0,1 0,1
    PD-17 0,3 0,3
    PD-17 0,5
    ПД-19 0.7 0,7

    Серия 5 PD-20 1,0 0,3 0,3
    PD-21 1,6 0,2 2,0 0,22
    PD-23 2,5 0,2

    Серия 6 PD-24 1,0 0,3 01838
    ПД-25 1,6 0,62
    ПД-26 2,0 0,5
    ПД-27 2,5 0,35

    Для каждого пути напряжения использовался новый образец. Как видно на рисунке 5, всего было проведено шесть серий испытаний. Более конкретно, на протяжении испытаний первой, третьей и пятой серий изменялся только один параметр (амплитуда циклического напряжения, начальное среднее напряжение или начальное соотношение напряжений), в то время как остальные параметры оставались постоянными, поскольку эти три серии специально были предназначен для определения коэффициентов трех независимых компонентов в предлагаемой модели прогнозирования остаточной деформации.Кроме того, была проведена вторая серия испытаний с ограничивающим давлением 0,5 МПа для проверки правильности предложенной модели. Для дальнейшего изучения влияния линии статического разрушения на увеличение начального среднего напряжения, в четвертой серии испытаний была изменена амплитуда приложенного напряжения, чтобы сделать коэффициент напряжений постоянным. Наконец, шестая серия испытаний была разработана с постоянными значениями максимального девиаторного напряжения (0,8 МПа), но с различными начальными отношениями напряжений, и ожидалось, что результаты подтвердят рациональность моделей прогнозирования, связывающих остаточную деформацию с максимальным девиаторным напряжением.

    Каждое испытание проводилось до 10 000 циклов нагрузки. Причина этого выбора заключалась в том, чтобы определить период анализа, совместимый с ограничениями лабораторных испытаний и практическими методами. Такой метод анализа также соответствовал методике испытаний, основанной на концепции вытеснения [24, 34]. Более того, было подтверждено, что увеличение остаточной деформации стало незначительным после того, как количество циклов нагрузки достигло 10 000. Испытание прекращали, когда применялись все циклы нагружения или 5.Достигнута постоянная деформация образца 0%. Все испытания проводились в недренированных условиях.

    4. Результаты испытаний и анализ

    На основе результатов монотонных трехосных испытаний линия разрушения получается в соответствии с критериями разрушения Мора-Кулона, и в этой статье она выражается как (9): где и — сцепление и угол трения; для использованного крупнозернистого грунта значения составляют 142,11 кПа и 32,18 ° соответственно.

    Во время трехосных испытаний с циклической нагрузкой регистрировалась только осевая деформация образца, а на Рисунке 6 представлен тип развития осевой деформации в зависимости от количества циклов нагружения.Как показано на этом рисунке, деформации в каждом цикле нагружения можно разделить на упругую и пластическую. Упругая деформация, которая включает деформацию в фазе приложения и деформацию в фазе релаксации, рассчитывается на основе второго компонента гаверсинуса периода неповрежденной нагрузки, а индивидуальная остаточная деформация принимает среднее значение общей остаточной деформации в этих двух циклах. В соответствии с разработанной программой испытаний характеристики остаточной деформации крупнозернистого грунта с различной амплитудой циклических напряжений, начальным средним напряжением и начальным соотношением напряжений суммируются следующим образом.


    4.1. Влияние амплитуды циклического напряжения

    Циклическое напряжение — важный фактор, существенно влияющий на динамическое поведение почвы. Две серии испытаний с начальным средним напряжением = 0,4 и 0,67 МПа были использованы для исследования влияния амплитуд напряжений на поведение остаточной деформации крупнозернистого грунта. Для каждого начального среднего напряжения было выполнено несколько испытаний с возрастающими амплитудами циклических напряжений, и на рисунке 7 представлены кривые накопленной осевой деформации в зависимости от количества циклов нагрузки.Как видно из этого рисунка, общая остаточная деформация увеличивается с увеличением амплитуды циклического напряжения, а также с увеличением скорости накопления в исходный период. В частности, наблюдаются разные стили развития точек данных, соответствующие разному поведению при остаточной деформации. Такое поведение деформации согласуется с результатами испытаний, предложенными Sabine et al. [35].

    Как показано горизонтальными линиями, когда применяются относительно низкие уровни циклического напряжения или, другими словами, меньше критического значения напряжения (пропорция монотонного напряжения разрушения), остаточная деформация накапливается только в первом конечном числе нагрузок. циклов до достижения постоянного значения, после чего реакция материала становится почти упругой.Зависимость напряжения от деформации на рисунке 8 четко представляет процедуру развития деформации этого типа. На ранней стадии петли гистерезиса двух последовательных циклов нагружения не совпадают из-за остаточной деформации, и как форма, так и площадь значительно изменяются при повторении нагружения. Тем не менее, уменьшение разрыва между начальными и конечными точками данных свидетельствует о том, что пластическая реакция материала имеет тенденцию прекращаться. После того, как количество циклов нагружения достигает примерно 1000, форма гистерезисной петли больше не изменяется с увеличением циклов нагружения, и кривую одного цикла нельзя отличить от другого.


    С другой стороны, поскольку амплитуда циклического напряжения превышает критическое значение, повышенный уровень напряжения раздавит некоторые крупные частицы в материале, а затем разрушит исходный стабильный каркас грубого заполнителя из-за скольжения между мелкими частицами, поэтому осевые деформации быстро накапливаются с количеством циклов нагрузки, не стабилизируются и быстро приводят к отказу, как это показано на вертикальных линиях слева на рисунке. Сравнивая эти приложенные амплитуды циклических напряжений с монотонными напряжениями разрушения, можно обнаружить, что циклические нагрузки значительно снижают несущую способность крупнозернистых грунтов.Например, при начальном среднем напряжении 0,3 МПа наблюдалось уменьшение как минимум на 12%. Более подробную информацию о процедуре и механизмах развития разрушения можно найти в другой литературе [22], поскольку в настоящем исследовании больше внимания уделяется образцам со стабильным деформационным состоянием.

    4.2. Влияние начального среднего напряжения

    Влияние начального среднего напряжения на развитие деформации изучали в двух сериях испытаний с постоянным коэффициентом начального напряжения = 0.75 и = 0,13, 0,4, 0,67 и 0,93 МПа соответственно. Результаты измерения постоянной осевой деформации в зависимости от количества циклов нагружения показаны на Рисунке 9.

    Для первой серии испытаний применялась идентичная амплитуда напряжения = 0,5 МПа, и очевидно, что величина остаточной деформации уменьшается с увеличением увеличение начального среднего напряжения (рис. 9 (а)). Причина этого явления может быть объяснена тем, что, поскольку начальное соотношение напряжений является постоянным во время всех этих четырех испытаний, более высокое начальное среднее напряжение соответствует более высокому начальному девиаторному напряжению, а также более высокой прочности на разрыв (полученной из статической линии разрушения), но мы Можно видеть, что скорость роста прочности на разрыв выше, чем у начального девиаторного напряжения.Таким образом, даже несмотря на то, что применялись одинаковые амплитуды напряжения, наибольшая остаточная деформация была получена при наименьшем начальном среднем напряжении. Из этой серии испытаний мы также можем предположить, что если начальный коэффициент напряжений равен или превышает наклон линии статического разрушения, будет наблюдаться явление противоположной зависимости.

    С другой стороны, для дальнейшего изучения объяснения статической прочности на разрыв, амплитуда напряжения была скорректирована таким образом, чтобы отношение амплитуды оставалось постоянным в серии испытаний четыре, при прочих равных условиях, и результаты представлены на рисунке 9 (b ).Было обнаружено, что, в отличие от наблюдений в первой серии, наибольшая постоянная деформация была получена для наибольшего начального среднего напряжения, и такая же тенденция наблюдалась и для наименьшего. Эти результаты испытаний хорошо согласуются с исследованием Wichtmann et al. [36] для несвязанных гранулированных материалов, но стоит отметить, что противоположная зависимость среднего среднего давления (из-за другого метода нагружения циклическими напряжениями, аналогична той, что и в этом исследовании под тем же самым) для песка также была описана в его работе.

    4.3. Влияние начального соотношения напряжений

    Чтобы исследовать влияние начального соотношения напряжений на развитие остаточной деформации, были проведены две серии испытаний с, и на Рисунке 10 представлены результаты измерений с точки зрения остаточной деформации в зависимости от количества циклов нагружения. Можно видеть, что постоянная осевая деформация, а также скорость накопления увеличивается с увеличением начального отношения напряжений, когда начальное среднее напряжение и амплитуда напряжения остаются постоянными (рис. 10 (а)).Такое поведение можно объяснить тем, что начальное среднее напряжение является постоянной величиной, поэтому более высокий коэффициент начального напряжения означает более высокое начальное девиаторное напряжение, которое снижает несущую способность материала перед циклической нагрузкой. Очевидно, что если начальное соотношение напряжений близко к наклону линии статического разрушения, небольшая амплитуда напряжения приведет к разрушению образца.

    Рассматривая другое условие нагружения как серию испытаний шесть, сумма начального девиаторного напряжения и амплитуды циклического напряжения сохранялась постоянной, а затем наблюдалась остаточная деформация, уменьшающаяся с начальным соотношением напряжений (рис. 10 (b)).Более того, более высокая амплитуда циклического напряжения приводит к более высокой скорости накопления с начала испытаний. Этот результат теста согласуется с результатами, полученными в некоторых связанных литературных источниках [30], а также ставит под сомнение доступность модели Поут (8), из которой будет получена такая же постоянная деформация, пока максимальное напряжение одинаково на пути напряжения .

    5. Разработка модели остаточной деформации

    Как упоминалось ранее, некоторые эмпирические модели прогнозирования экстраполировали остаточную деформацию после циклов из остаточной деформации после первого цикла, например, параметр в (1), (2a), (2b), и (4).Но остаточная деформация зависит от столь многих факторов, что слишком сложно объединить их эффекты в один параметр. По этой причине целью данной части является разработка упрощенной модели прогнозирования, основанной на правилах влияния, полученных в предыдущем разделе, которая прогнозирует накопление остаточной деформации с количеством циклов нагрузки путем объединения влияния приложенных напряженных состояний.

    5.1. Нелинейная многомерная модель

    Чтобы определить отношения этого типа, мы сначала выдвигаем гипотезу о том, что остаточная деформация при циклическом нагружении может быть рассчитана как произведение четырех независимых функций, поскольку каждая функция учитывает влияние разных параметров.Эта диссоциация упрощает процесс определения этих функций по результатам испытаний, и достоверность этого метода была подтверждена Niemunis et al. [37].

    Функция описывает изменение интенсивности остаточной деформации с увеличением амплитуды циклического напряжения. Согласно результатам первой и второй серии испытаний, скорость накопления остаточной деформации быстро увеличивается с увеличением амплитуды циклического напряжения, особенно для путей, приближающихся к линии статического разрушения.Поэтому степенная функция как (13) с материальными константами и принимается, чтобы показать это поведение деформации.

    Стоит отметить, что Джонсон [38] упомянул о так называемом чисто упругом поведении при деформации, что означает, что материал будет подвергаться упругой деформации только в том случае, если уровень циклического напряжения не превышает определенного порогового напряжения. Однако Werkmeister et al. [34] и некоторые другие исследователи [26, 39] не наблюдали этот тип деформационного отклика во время испытаний сыпучих материалов.Таким образом, как можно видеть, (13) не учитывает чисто упругое поведение, а это означает, что любое циклическое напряжение низкого уровня будет способствовать накоплению остаточной деформации.

    Как упоминалось ранее, при постоянной амплитуде напряжения и соотношении начального напряжения увеличение начального среднего напряжения повысит способность противостоять деформации при циклическом нагружении. С другой стороны, при постоянном начальном среднем напряжении интенсивность накопления остаточных деформаций увеличивается с увеличением отношения начальных напряжений.Эти зависимости фиксируются экспоненциальными функциями и в (14) и (15) соответственно. где,, и — материальные постоянные.

    Как известно, скорость накопления зависит от циклической истории; то есть, если количество циклов в прошлом было большим, то скорость накопления ниже. Согласно первой серии испытаний, процесс изменения индивидуальной остаточной деформации в зависимости от количества циклов нагрузки показан на рисунке 11. Можно видеть, что развитие можно разделить на два этапа в соответствии с изменением скорости уменьшения.Lekarp et al. [18] объясняют постоянную деформацию зернистых материалов при циклическом нагружении эффектами консолидации, деформации и истирания. В настоящем исследовании, поскольку все испытания проводились в условиях ненасыщенного состояния, воздух между частицами в образце сразу конденсировался, как только создавалось циклическое напряжение, что приводило к перегруппировке частиц и соответствующим большим значениям. Но с ростом циклов напряжения увеличенная площадь контакта между частицами постепенно уменьшала контактное напряжение и дополнительно предотвращала относительное движение между частицами.Итак, как показывает начальная приблизительная прямая линия, показанная на Рисунке 11, динамическая консолидация больше всего способствовала быстрому снижению индивидуальной постоянной деформации. При переходе в другую стадию деформации скорость обжатия начала уменьшаться и со временем стабилизировалась. В этот момент кажется, что приращение постоянной деформации к каждому циклу нагружения происходило из-за деформаций сдвига, которые, скорее всего, были результатом ограниченной переориентации невосстановимых частиц и контактного истирания.


    Таким образом, чтобы хорошо отразить тенденцию изменения деформации в зависимости от количества циклов нагружения, предлагается функция (16), содержащая два одновременных компонента, процедуру быстрого динамического уплотнения и относительно медленную деформацию сдвига.

    Из (16) видно, что вначале образец подвергается комбинированному воздействию динамического уплотнения и деформации сдвига, поэтому осевая деформация быстро накапливается. Однако после определенного количества циклов нагружения член экспоненциальной функции сначала приближается к предельному значению, указывая на конец стадии динамического уплотнения.В дальнейшем скорость накопленной деформации значительно снижается, и, наконец, второй член даст асимптотическое значение по мере приближения к бесконечности.

    5.2. Параметры материала

    Для оценки совокупной пластической деформации по (12) используется метод итерационного анализа для получения значений этих материальных констант, и подробную процедуру можно резюмировать следующим образом.

    ( 1) Определите начальные функции для итеративного анализа .Для первой серии испытаний постоянная осевая деформация, соответствующая = 50, 100, 500, 1000, 5000 и 10000, от всех стабилизированных траекторий напряжений аппроксимируется к (13) с помощью нелинейного метода наименьших квадратов, а полученная функция амплитуды напряжения обозначается как . Здесь выбираются различные циклы нагрузки, чтобы устранить влияние, и диапазон, используемый в этой статье, дает удовлетворительные характеристики. Таким же образом получают начальную функцию отношения напряжений и начальную функцию среднего напряжения из серии испытаний 3 и серии 5, соответственно.

    ( 2) Итерационная процедура для определения материальных констант , , , и . Экспериментальные результаты всех траекторий напряжений в первой, третьей и пятой сериях испытаний разделены по функциям, и, чтобы зафиксировать чистую зависимость постоянной осевой деформации, нормированная остаточная осевая деформация аппроксимируется по формуле (16), обозначенной как . Здесь нижним индексом обозначено количество итераций, равное нулю для начального этапа.

    ( 3) Итерационная процедура определения констант материала , , , , , и . Для первой серии испытаний постоянная осевая деформация при = 50, 100, 500, 1000, 5000 и 10000 делится на функции и и соответствующие значения при разных; это создает более точную функцию амплитуды напряжения. Функция отношения напряжений и функция среднего напряжения получены из серии испытаний 3 и 5 соответственно.

    ( 4) Критерий остановки для итерации . Если отклонение всех параметров меньше 1,0%, итерационный процесс будет прекращен; в противном случае вернитесь к шагу ().

    Согласно процессу, представленному выше, нормализованная постоянная осевая деформация в зависимости от амплитуды циклического напряжения, начального среднего напряжения, начального отношения напряжений и количества циклов нагружения показаны на рисунках 12–15 соответственно. Как видно, нормализованные данные попадают вместе в относительно узкую полосу, а параметры, соответствующие кривым, представленным сплошными линиями, показаны в таблице 2.

    9018 9018 9018 9018

    Функция Константа Значение

    3,27 9,56
    −2,41

    0.21
    1,68

    0,22
    0,04




    5.3. Проверка и оценка модели

    Тесты второй и четвертой серий, которые не используются во время создания модели прогнозирования, используются для проверки надежности модели, предложенной в этой статье, а результаты измерений и прогнозируемые результаты показаны на рисунках. 16 (а) и 16 (б).Из этих рисунков можно увидеть, что, хотя смоделированные значения остаточной деформации будут более или менее колебаться вокруг результатов измерений, прогнозируемые тенденции остаточной деформации с циклами нагрузки достаточно хорошо согласуются с тенденциями испытаний. Кроме того, значения прогнозов других четырех серий испытаний показаны на рисунках 16 (c) –16 (f).

    Как показано на рисунках 16 (g) и 16 (h), наиболее широко используемые модель Барксдейла и модель Монисмита также используются для непосредственного соответствия тестовым данным в целях сравнения.Установлено, что в пределах испытанного числа нагружений (= 10000), несмотря на то, что в начальный период нагружения наблюдается небольшое отклонение, эти две модели также дают хорошие прогнозы. Однако эффективная и практичная модель прогнозирования остаточной деформации должна не только хорошо соответствовать результатам испытаний, но и точно прогнозировать долговременную деформацию материала. Таким образом, прогнозируемые модели значения вплоть до циклов нагрузки также представлены на рисунке 16. Как видно, все значения из (1) и (2a) продолжают увеличиваться с приложением нагрузки, без асимптотического значения, особенно для условий большая постоянная деформация.Другими словами, отказ будет происходить до тех пор, пока циклы нагрузки будут достаточно большими, независимо от того, насколько низки уровни приложенного циклического напряжения. Очевидно, это противоречит явлениям, наблюдаемым в настоящих испытаниях и теории вытеснения, поэтому кажется не подходящим для используемых здесь крупнозернистых почв. Напротив, композиция (16) позволяет достичь предельного значения при увеличении до бесконечности, представляя более разумную тенденцию развития для долгосрочного прогнозирования деформации.

    Конечно, в этой эмпирической модели все еще есть недостатки; например, он не может отражать влияние типа почвы, содержания влаги и гранулометрического состава.Что еще более важно, в модели не учитывается случай, когда коэффициент начального напряжения равен или больше, чем наклон линии статического разрушения; эти проблемы будут постепенно исследоваться в будущем.

    6. Выводы

    В данной статье представлены результаты лабораторных исследований, направленных на анализ поведения остаточных деформаций крупнозернистых грунтов земляного полотна при циклических нагрузках, вызванных поездом; исследуются эффекты амплитуды циклического напряжения, начального среднего напряжения и начального отношения напряжений, и по результатам этого исследования можно сделать следующие выводы: (1) При повторном нагружении остаточная деформация крупнозернистых грунтов увеличивается с увеличением амплитуда циклических напряжений.По сравнению со статической прочностью на разрыв, циклическая нагрузка снижает несущую способность образцов. В частности, при воздействии низких уровней циклического напряжения остаточная деформация в каждом цикле постепенно уменьшается с увеличением количества циклов, и образец в конечном итоге достигает состояния равновесия только с упругой деформацией. Но как только уровень циклического напряжения превышает критическое значение, осевая деформация быстро увеличивается и приводит к отказу. Отклик чисто упругого не наблюдается в крупнозернистых грунтах.(2) Поскольку начальное среднее напряжение поддерживается постоянным, исходное соотношение напряжений, очевидно, будет способствовать наращиванию осевой деформации, поскольку оно соответствует более высокому девиаторному напряжению. С другой стороны, если максимальное девиаторное напряжение остается постоянным, остаточная деформация будет уменьшаться с увеличением начального отношения напряжений. (3) Если начальное соотношение напряжений было меньше, чем наклон линии статического разрушения, то скорость роста разрушения прочность выше, чем у начального девиаторного напряжения, поэтому увеличение начального среднего напряжения повысит способность противостоять деформации.(4) Для крупнозернистых грунтов двухступенчатая модель может лучше отражать тенденцию развития деформации. Упрощенная модель остаточной деформации, которая учитывает влияние амплитуды циклического напряжения, начального среднего напряжения, начального отношения напряжений и количества циклов нагружения как четырех независимых функций, дает удовлетворительные прогнозные значения остаточной деформации.

    Все испытания во время этого исследования проводятся при оптимальном содержании влаги и 96% максимальной плотности в сухом состоянии, с начальным средним напряжением и начальным соотношением напряжений, поэтому значения параметров, полученные в этой статье, действительны в условиях, аналогичных этим испытаниям.Для других условий и факторов, таких как гранулометрический состав и коэффициент пустотности, необходимо провести дополнительные испытания.

    Конкурирующие интересы

    Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации данной статьи.

    Благодарности

    Авторы выражают благодарность Государственной ключевой лаборатории инженерии мерзлых грунтов Китая за поддержку при проведении испытаний. Работа была поддержана следующими агентами: Национальным фондом естественных наук Китая (грант №51174261), Ключевая программа Национального фонда естественных наук Китая (грант № 41430634) и China Shenhua Energy Company Limited (201212240384).

    ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОСТОЯННОЙ ДЕФОРМАЦИИ ПОЧВ НА ПОВТОРНОЙ НАГРУЗКЕ

    Рассматриваются различные процедуры для контроля или оценки вклада земляного полотна в общую остаточную деформацию, которая возникает в конструкции дорожного покрытия в результате повторяющихся нагрузок от движения транспорта. Использование слоистого анализа упругости для оценки вертикальной деформации сжатия на поверхности земляного полотна предлагается в качестве одной из процедур контроля такой деформации.Сводка имеющихся данных по деформации прилагается. Если эти критерии используются для целей проектирования, необходимо использовать тот же диапазон жесткости для связанного асфальтом слоя и те же значения коэффициента Пуассона, которые использовались для разработки критериев. Многослойный упругий анализ также предлагается для оценки степени остаточной деформации, вызванной земляным полотном. Этот анализ основан на взаимосвязи между постоянной деформацией, приложенным напряжением и количеством приложений напряжений на основе испытаний на трехосное сжатие с многократной нагрузкой; и эти отношения обсуждаются.Данные также указывают на важность стрессовых эффектов в анамнезе. Временное упрочнение и деформационное упрочнение позволяют оценить совокупные эффекты нагрузки по результатам испытаний при единичных уровнях напряжения. Хотя ни один из методов не предсказывает точно накопление постоянной деформации при различных последовательностях напряжений, оба связывают измеренные данные и, следовательно, могут помочь в оценке деформации или колейности от совокупной транспортной нагрузки.

    • URL записи:
    • URL записи:
    • Наличие:
    • Дополнительные примечания:
      • Публикация этой статьи спонсируется Комитетом по прочностным и деформационным характеристикам участков дорожной одежды.Распространение, публикация или копирование этого PDF-файла строго запрещено без письменного разрешения Транспортного исследовательского совета Национальной академии наук. Если не указано иное, все материалы в этом PDF-файле защищены авторским правом Национальной академии наук. Копирайт © Национальная академия наук. Все права защищены
    • Авторов:
      • Monismith, C L
      • Огава, N
      • Freeme, C R
    • Конференция:
    • Дата публикации: 1975

    Информация для СМИ

    Предмет / указатель терминов

    Информация для подачи

    • Регистрационный номер: 00126815
    • Тип записи: Публикация
    • ISBN: 030